7　作用分類和作用組合

7.1　作用分類、代表值和作用效應

7.1.1　跨越工程設計采用的作用可分為永久作用、可變作用、地震作用和偶然作用，作用的分類及分項系數應符合表7.1.1-1及表7.1.1-2的規定。

7.1.2　跨越結構工程設計時，對不同的作用應采用不同的代表值，應符合現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60的規定。

7.1.3　跨越結構工程設計應按承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行作用效應組合，取最不利效應組合進行設計：

1　當結構或結構構件需做不同方向的驗算時，應以不同方向的最不利的作用組合效應進行計算。

2　當可變作用的出現對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。同時參與組合概率很小的作用，不考慮其作用效應的組合。橋面結構部分的可變荷載參與作用組合的方式及組合值系數見表7.1.3-1。橋墩結構部分的可變荷載參與作用組合的方式及組合值系數見表7.1.3-2。

3　應進行施工階段作用效應的驗算。

4　偶然作用與地震作用不同時參與組合。

7.1.4　跨越工程結構的承載能力極限狀態下的設計，應采用基本組合或偶然組合，并應符合現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB 50009的規定，作用的分項系數、組合值系數應分別按本標準表7.1.1及表7.1.3取值，可變作用的頻遇值系數、準永久值系數應按表7.1.4取值。

7.1.5　當有地震作用時應采用地震作用組合，橋面地震作用效應和其他荷載效應組合的設計值應符合現行國家標準《油氣輸送管道線路工程抗震技術規范》GB/T 50470的有關規定，其中承載力抗震調整系數γRE應符合下列規定：

1　油氣輸送管道、纜索應取0.75；

2　其余構件應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定；

3　當僅計算豎向地震作用時，各類結構構件抗力抗震調整系數均應采用1.0。

7.1.6　橋墩地震作用效應和其他荷載效應組合的設計值應按下式計算：

式中：S——橋墩內力組合的設計值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設計值；

SGE——重力荷載代表值的效應，取結構、配件以及輸送介質標準值和可變荷載（包括雪荷載、覆冰荷載等）組合值之和，此時，可變荷載組合值系數取0.5；

ψLK——橫向地震作用組合值系數，見表7.1.6；

SLK——橫向地震作用標準值的效應；

ψVK——豎向地震作用組合值系數，見表7.1.6；

SVK——豎向地震作用標準值的效應；

ψPK——縱向地震作用組合值系數，見表7.1.6；

SPK——縱向地震作用標準值的效應；

ψW——風荷載組合值系數，一般取0.0，風荷載起控制作用的大型跨越結構采用0.2；

SWK——風荷載標準值的效應；

ψp——水流壓力或冰壓力作用組合值系數，取1.0；

SpK——水流壓力或冰壓力作用標準值的效應。

7.1.7　跨越工程按正常使用極限狀態設計時，應采用作用效應的標準組合、頻遇組合和準永久組合，并應符合現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB 50009的有關規定。

7.1.8　當纜索和油氣輸送管道采用容許應力法設計時，應根據纜索和油氣輸送管道上可能發生的工作狀況，按主要組合、附加組合、特殊組合進行運營、施工各階段不同設計工況的作用組合，取最不利工況組合進行設計，并應符合下列規定：

1　主要組合應為運營階段永久作用與可能發生的可變作用的組合，其作用組合的效應應按下式確定：

式中：Sk——作用組合的效應；

SGik——永久作用標準值Gik的效應；

SQjk——可變作用標準值Qjk的效應，其中SQ1k為諸可變作用效應中起控制作用者，當SQ1k無法明顯判斷時，輪次以各可變作用效應為SQ1k，選其中最不利作用組合的效應設計值；

ψcj——可變作用Qj的組合值系數，應按表7.1.3-1、表7.1.3-2采用。

2　附加組合應為施工階段永久作用與可能發生的可變作用的組合，其作用組合的效應應按下式確定：

式中：SQck——施工荷載（試壓充水荷載、充水壓力或清管水重、清管設備重等）的效應。

3　特殊組合應為運營階段永久作用與地震作用及可能發生的可變作用的組合，應符合現行國家標準《油氣輸送管道線路工程抗震技術規范》GB/T 50470的有關規定。

7.1.9　油氣輸送管道按容許應力法設計，強度驗算應符合下式規定：

式中：σ——當量應力（MPa）；

η——纜索的許用拉力和鋼管的許用拉應力提高系數，應按表7.1.9選??；

F——強度設計系數，油氣輸送管道按表3.0.3采用；

σS——鋼管的屈服強度（MPa）。