3.5.2　路基頂面回彈模量測(cè)試及評(píng)價(jià)

路基頂面當(dāng)量回彈模量通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)承載板測(cè)試給予實(shí)現(xiàn)，并根據(jù)式（3-12）確定計(jì)算結(jié)果。

式中：pi——第i級(jí)承載板壓力（MPa）；

D——承載板直徑（m）；

μ0——路基土泊松比；

Ii——對(duì)應(yīng)于pi的計(jì)算回彈變形值（m）。

當(dāng)不具備在路基頂面直接進(jìn)行承載測(cè)試時(shí)，研究中利用基層頂面承載板測(cè)試的當(dāng)量回彈模量結(jié)果，并結(jié)合基層和墊層材料的結(jié)構(gòu)模量和厚度，按式（3-13）進(jìn)行路基頂面當(dāng)量回彈模量的反算。

式中：Et——基層頂面的當(dāng)量回彈模量（MPa）；

E0——路基頂面的當(dāng)量回彈模量（MPa）；

Ex——基層和底基層或墊層的當(dāng)量回彈模量（MPa）；

E1、E2——基層和底基層或墊層的回彈模量（MPa）；

hx——基層和底基層或墊層的當(dāng)量厚度（m）；

Dx——基層和底基層或墊層的當(dāng)量彎曲剛度（MN/m）；

h1、h2——基層和底基層或墊層厚度（m）；

a、b——與Ex/E0有關(guān)的回歸系數(shù)。

同時(shí)，可利用改進(jìn)彎沉盆參數(shù)法進(jìn)行各測(cè)點(diǎn)路基頂面當(dāng)量動(dòng)回彈模量反演分析，并與路基實(shí)測(cè)靜態(tài)當(dāng)量回彈模量建立相關(guān)性，滬寧高速公路（上海段）測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3-4。可知：

（1）隨不同路段SSI評(píng)價(jià)等級(jí)的降低，路基土動(dòng)回彈模量在變小，進(jìn)一步表明路基結(jié)構(gòu)整體抗變形能力在下降。

（2）路基動(dòng)靜回彈模量彼此之間顯著的相關(guān)性，動(dòng)靜回彈模量之比維持在0.18～0.26之間，平均為0.22，參照AASHTO的研究成果，動(dòng)靜回彈模量之間的比例系數(shù)在0.2～0.33之間。