4-5 擋水、蓄水建筑物

4-5-1 《堤防工程設計規(guī)范》GB 50286—2013

a） 7.2.4 黏性土土堤的填筑標準應按壓實度確定。壓實度值應符合下列規(guī)定：

1 1級堤防不應小于0.95。

2 2級和堤身高度不低于6m的3級堤防不應小于0.93。

3 堤身高度低于6m的3級及3級以下堤防不應小于0.91。

【摘編說明】

本條是對《堤防工程設計規(guī)范》（GB 50286—98）進行修訂。GB 50286—98中黏性土的填筑標準是在總結堤防填筑資料的基礎上，考慮到我國各地的實際施工條件和經驗，根據原《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SDJ 218—84）的填筑標準進行適當降低，針對各級堤防的重要性，對1級堤防壓實度不應小于0.94；2級和堤身高度不低于6 m的3級堤防不應小于0.92；堤身高度低于6m的3級及3級以下堤防不應小于0.90。

原《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SDJ 218—84）修訂為《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL 274—2001）后，其中對于黏性土的壓實度與原規(guī)范相比有所提高，大約提高了1.5%，這是綜合考慮了擊實試驗方法、實際施工壓實水平和壓實度推算的影響而確定的。隨著我國經濟的發(fā)展，堤防施工由過去的大規(guī)模群眾性施工逐步轉變?yōu)闄C械化、專業(yè)化施工，借鑒《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL 274—2001）中填筑土料填筑標準的提高，堤防工程黏性土的壓實標準適當提高。

【檢查要點和方法】

（1）黏性土的最大干密度和最優(yōu)含水率應按《土工試驗規(guī)程》（SL 237）擊實試驗方法求取。

（2）黏性土的設計壓實度根據堤防級別和堤身高度確定，其值不應小于規(guī)范規(guī)定值。

（3） 填筑土料含水量應控制在最優(yōu)含水率-3%～+3%偏差范圍內。

b） 7.2.5 無黏性土土堤的填筑標準應按相對密度確定，1級、2級和堤身高度不低于6m的3級堤防不應小于0.65，堤身高度低于6m的3級及3級以下堤防不應小于0.60。有抗震要求的堤防應按現行行業(yè)標準《水工建筑物抗震設計規(guī)范》SL 203的有關規(guī)定執(zhí)行。

【摘編說明】

無黏性土的填筑標準按相對密度進行控制。相對密度的定義為：

式中 D_rds——設計壓實相對密度；

e _ds——設計壓實孔隙比；

e _max、e_min——試驗最大、最小孔隙比。

【檢查要點和方法】

（1）相對密度試驗應按《土工試驗規(guī)程》（SL 237）規(guī)定的方法進行。

（2） 無黏性土的相對密度根據堤防級別和堤身高度確定，其值不應小于規(guī)范規(guī)定值。

（3）地震區(qū)的相對密度設計標準應符合現行《水工建筑物抗震設計規(guī)范》（SL 203）有關規(guī)定。

c） 10.1.3 修建與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物，應進行洪水影響評價，不得影響堤防的管理運用和防汛安全。

【摘編說明】

修建與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物，直接涉及堤防及堤防保護對象的防洪安全。

根據《中華人民共和國水法》《中華人民共和國防洪法》有關規(guī)定，修建與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物應進行洪水影響評價，并報有關水行政主管部門審批。在洪水影響評價中，應評價與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物對防汛安全和堤防管理運用的影響程度。

【檢查要點和方法】

（1）修建與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物應有通過有關水行政主管部門審批的洪水影響評價報告。

（2）與堤防交叉、連接的各類建筑物、構筑物，應根據自身的結構特點、運用要求、堤防工程的級別和結構等情況選擇安全合理的位置和交叉、連接結構型式。并滿足防洪及防汛管理要求。

4-5-2 《混凝土面板堆石壩設計規(guī)范》SL 228—2013

a） 3.1.6 混凝土面板堆石壩的泄水、放水建筑物布置，應考慮下列要求：

3 對于高壩、中壩和地震設計烈度為8度、9度的壩，不應采用布置在軟基上的壩下埋管型式。低壩采用軟基上的壩下埋管時，應有充分的技術論證。

4 高壩、重要工程、地震設計烈度為8度、9度的混凝土面板堆石壩，應設置放空設施。

【摘編說明】

（1） 當地材料壩的壩下埋管是壩體滲漏和變形的薄弱環(huán)節(jié)，特別是布置在軟基上的壩下埋管，由于不均勻沉降可能導致接頭處止水破壞，危及大壩安全。

（2） 混凝土面板堆石壩是否需要設置放空設施問題，國內外工程界有不同的意見。《混凝土面板堆石壩設計規(guī)范》（SL 228—98）規(guī)定“一般可不設置專門的放空設施”，2013年修訂根據近10年國內面板壩的經驗和教訓，認為對高壩、高地震區(qū)、重要工程應設置放空設施。

（3） 實際工程中對放空設施的設置不盡相同，如天生橋一級、水布埡等工程均設置了放空洞，又如澳大利亞采用“可爆堵頭”放空水庫，即利用導流洞堵頭設置放空管，萬一使用時可炸開連接螺絲，打開鋼悶蓋放水。

【檢查要點和方法】

（1） 檢查壩高和地震設計烈度。

（2） 壩下埋管是否布置在軟基上。低壩采用軟基上的壩下埋管時，是否有充分的技術論證。

（3） 高壩、重要工程、強震區(qū)的面板堆石壩是否設置放空設施。

【案例分析】

某面板堆石壩壩高76m，1990年建成，由于不均勻沉降，導致面板塌陷破壞、止水拉裂，漏水嚴重，需放空檢修。因大壩未設放空設施，檢修十分困難。在2000年放空檢修時，不得不加高原上游圍堰，由發(fā)電引水洞導流。

b） 8.2.1 面板厚度的確定應滿足下列要求：

1 應滿足鋼筋和止水布置要求，頂部厚度不應小于0.3m。150m以上的高壩宜加大面板頂部厚度。

2 控制滲透水力梯度不應超過200。

【摘編說明】

觀測資料表明，在水荷載作用下，面板的大部分區(qū)域受壓，僅在壩頂和近岸邊處有拉應變。面板應變和堆石體變形特性密切相關，與其厚度關系不大。可以認為混凝土面板只要抗裂性和耐久性滿足要求，它的柔性越大越能適應壩體變形。確定面板厚度時，在滿足上述要求的前提下，應選用較薄的面板厚度。但對于150m以上的高壩，擠壓破壞大多發(fā)生在高程較高處的面板，因此應適當加厚頂部面板的厚度。

【檢查要點和方法】

（1）檢查鋼筋和止水布置以及頂部厚度是否滿足設計要求。

（2）150m以上的高壩面板頂部厚度是否加大。

（3）面板厚度是否滿足水力梯度要求。

4-5-3 《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL 274—2001

a） 4.1.5 防滲土料應滿足下列要求：

1 滲透系數：均質壩不大于1×10^-4cm/s，心墻和斜墻不大于1×10^-5cm/s。

2 水溶鹽含量（指易溶鹽和中溶鹽，按質量計）不大于3%。

3 有機質含量（按質量計）：均質壩不大于5%，心墻和斜墻不大于2%，超過此規(guī)定需進行論證。

【摘編說明】

（1）滲透系數。國內已建成的心墻和斜墻壩防滲土料的滲透系數一般不大于10^-6cm/s，均質壩不大于10^-5cm/s。防滲土料的滲透系數選擇，與對水庫的滲漏量要求有關。以供水、發(fā)電為主的水庫，應采用滲透性更小的防滲土料；以防洪為主的水庫，防滲土料的滲透系數相對可適當大一些。

（2）水溶鹽含量。水溶鹽一般分為易溶鹽、中溶鹽和難溶鹽三類。易溶鹽包括氯鹽、重碳酸鹽、碳酸鈉和硫酸鈉等，中溶鹽主要是石膏，難溶鹽包括碳酸鈣、碳酸鎂等。難溶鹽在非浸蝕性水中淋洗速度很慢，引起的填土性質變化一般可以不計。因此，條文中僅提出“水溶鹽的含量（指易溶鹽和中溶鹽，按質量計）不大于3%”的要求。常用的筑壩土料中的易溶鹽含量一般不大，但石膏在長期滲透水作用下的淋洗使土料性質變壞，會產生附加沉降，是實踐中必須考慮的主要問題。為降低淋洗速度，工程實踐中采用提高壓實密度、降低滲透系數和減小滲透比降等措施。針對石膏淋洗將會產生附加沉降的情況，常采用增加超高的工程措施。

（3）有機質含量。土中有機質有兩種：①未完全分解的植物殘渣、樹皮草根等，這些有機質的繼續(xù)分解可以在土中形成孔洞，其化學變化能改變土的性質；②完全分解的有機質，這種有機質對土的影響與其處于分散或凝聚狀態(tài)有關。蘇聯(lián)CHиП 2.06.05.84規(guī)定，未完全分解的有機質含量不大于5%，完全分解的有機質含量不大于8%。日本壩工規(guī)范只說有機質含量高不好，沒有定量規(guī)定。相比之下，條文中規(guī)定的有機質含量（按質量計）“均質壩不大于5%，心墻和斜墻不大于2%”偏于嚴格，但這一規(guī)定已沿用多年，國內也沒有統(tǒng)計資料能證明可提高的幅度。因此，在設計實踐中，還應嚴格按照條文規(guī)定執(zhí)行。考慮規(guī)定偏于嚴格的情況，條文又規(guī)定“超過此規(guī)定需進行論證”。

【檢查要點和方法】

防滲土料應重點檢查滲透系數。

b） 4.1.15 反濾料、過渡層料和排水體料應符合下列要求：

1 質地致密，抗水性和抗風化性能滿足工程運用條件的要求。

2 具有要求的級配。

3 具有要求的透水性。

4 反濾料和排水體料中粒徑小于0.075mm的顆粒含量應不超過5%。

【摘編說明】

（1）質地致密堅硬的材料，對提高抗水性和抗風化能力有利。若抗水性差，在滲透水的作用下，粗顆粒會進一步軟化破碎；若抗風化較差，在堆存、填筑過程中和填筑于表層時，可能會因顆粒進一步風化，使顆粒變細。這兩種情況均會導致級配不滿足要求，反濾料透水性減小。

（2）具有要求的顆粒級配，即是按照設計要求的級配，對于反濾層，應采用連續(xù)級配。施工中，很難完全避免發(fā)生粗細顆粒分離現象，采用連續(xù)級配料有利于防止粗細顆粒分離。

（3）反濾成功與否，與反濾料的透水性直接相關，因此要求具有透水性。

（4）1989年，國際大壩委員會（ICOLD）出版的《土石壩粒料反濾和排水》（EMBANKMENT DAMS GRANULAR FILTERS AND DRAINS，Review and Recommendations）一書中，對于D₆₀以下的顆粒，要求下包線與上包線的D_n（n≤60%）之比不大于5，其目的也是防止由于下包線與上包線范圍過寬，在施工中發(fā)生粗細顆粒分離。小于0.075mm顆粒含量的多少影響反濾料的透水性，條文中規(guī)定不超過5%是根據一般經驗確定的。

【檢查要點和方法】

（1）反濾料、過渡層料和排水體料要有良好的級配。

（2）檢查反濾料、過渡層料和排水體料小于0.075mm的顆粒含量。

c） 4.2.3 粘性土的壓實度應符合下列要求：

1 1級、2級壩和高壩的壓實度應為98%～100%，3級中、低壩及3級以下的中壩壓實度應為96%～98%。

【摘編說明】

（1）黏性土的填筑標準應以壓實度和最優(yōu)含水率作為設計控制指標。壓實度=設計干密度/最大干密度。

（2）設計地震烈度為8度、9度的地區(qū)，宜取上述規(guī)定的大值。

（3）有特殊用途和性質特殊的土料的壓實度宜另行確定。如填筑在混凝土防滲墻頂部的高塑性土，要求能承受較大的變形，并不要求太高的壓實度；對于性質特殊的土料，如膨脹土，為減小其膨脹性，希望壓實度低一些；濕陷性黃土，需最大限度地破壞其原狀結構，使其不再具有濕陷性，希望壓實度高一些。因此，對類似上述這些情況，就需要根據工程實際情況，確定合適的壓實度。

（4）壓實度與實際施工壓實水平和壓實機械有關。近年來，采用凸塊振動碾碾壓黏性土，可以達到較高的壓實度。

（5）黏性土的施工填筑含水量應根據土料性質、填筑部位、氣候條件和施工機械等情況，控制在最優(yōu)含水率-2%～+3%偏差范圍以內。有特殊用途和性質的黏性土的填筑含水率應另行確定。

填筑含水率還應符合下列要求：

（1）上限值。不影響壓實和運輸機械的正常運行；施工期間土體內產生的孔隙壓力不影響壩坡穩(wěn)定；在壓實過程中不產生剪切破壞。

（2）下限值。填土浸水后不致產生大量的附加沉降使壩頂高程不滿足設計要求、壩體發(fā)生裂縫以及在水壓力作用下不產生水力劈裂等，不致產生松土層而難以壓實。

【檢查要點和方法】

（1）黏性土的最大干密度和最優(yōu)含水率應按SL 237—1999擊實試驗方法求取。

（2）施工填筑含水量應控制在最優(yōu)含水率-2%～+3%偏差范圍以內。

d） 4.2.5 砂礫石和砂的填筑標準應以相對密度為設計控制指標，并應符合下列要求：

1 砂礫石的相對密度不應低于0.75，砂的相對密度不應低于0.70，反濾料宜為0.70。

2 砂礫石中粗粒料含量小于50%時，應保證細料（小于5mm的顆粒）的相對密度也符合上述要求。

【摘編說明】

對于無黏性土，將相對密度作為控制無黏性土壓實標準的指標，國內已沿用多年。條文規(guī)定不應低于0.75，這在一般工程經驗范圍之內。當粗料含量小于50%時，其小于5mm的細料已參與材料的骨料作用，細料對壩料性質的影響較大，因此，條文要求要保證細料滿足規(guī)定的相對密度要求。

【檢查要點和方法】

（1）對于砂礫石，實際應用中一般根據不同級配的室內試驗結果整理出級配—干密度—相對密度關系，以便現場挖坑取樣檢查時，能根據測出的級配和干密度，查出相對密度是否滿足要求，這樣便于控制其填筑質量。

（2）地震區(qū)的相對密度設計標準應符合SL 203—97的規(guī)定。

【案例分析】

（1）某水庫大壩采用心墻砂礫殼壩，最大壩高46m，1975年海城發(fā)生7.3級地震，壩址距震中33km，上游壩面發(fā)生大面積滑坡。震后從滑坡體中取樣試驗，小于5mm為70%～95%，小于0.1mm為10%～20%。砂礫料顆粒細和長期浸水飽和是滑坡的原因之一。

（2）某水庫主壩為斜墻砂礫石壩，最大壩高66m，1976年唐山發(fā)生7.8級地震，壩址距震中150km，地震烈度相當于7度，地震造成上游斜墻保護層產生滑坡，滑坡面積共約6萬m²，塌滑方量為15萬m³。主要原因是保護層砂礫料顆粒細和相對密度低，震后用振動臺做相對密度試驗，其值僅0.32。

e） 5.6.2 土質防滲體（包括心墻、斜墻、鋪蓋和截水槽等）與壩殼和壩基透水層之間以及下游滲流出逸處，如不滿足反濾要求，均必須設置反濾層。

【摘編說明】

條文規(guī)定“必須設置反濾層”的部位包括土質防滲體與壩殼、壩基透水層之間，以及下游滲流出逸處。

土質防滲體與壩殼之間簡單明了，易于執(zhí)行。

下游滲流逸出處則需根據工程具體情況，劃分區(qū)域范圍。由于反濾層對防止?jié)B透破壞起著關鍵性的作用，在執(zhí)行本條規(guī)定時，應客觀分析各種工況條件下壩體、壩基滲流場的形態(tài)和特點，以免遺漏。

有些壩址的覆蓋層地質條件比較復雜，當不能查明砂性土層的分布特征，如砂層是否連續(xù)完整、各部位砂層的厚度是否滿足要求等，或不能證明防滲體接觸的任何部位的砂性土層與防滲體土料的層間關系均能滿足反濾要求，還是盡量設置反濾層為好。

【檢查要點和方法】

（1）壩的反濾層必須符合下列要求：① 使被保護的土不發(fā)生滲透變形；② 滲透性大于被保護土，能通暢地排出滲透水流；③ 不致被細粒土淤塞失效。

（2）反濾層設計包括掌握被保護土、壩殼料和料場砂礫料的顆粒級配，應根據反濾層在壩的不同部位確定反濾層的類型，計算反濾層的級配、層數和厚度。

4-5-4 《混凝土拱壩設計規(guī)范》 SL 282—2003

a） 8.4.6 非巖溶地區(qū)巖體相對隔水層的透水率q， 根據不同壩高， 應符合下列規(guī)定：

壩高在100m以上，q=1～3Lu；

壩高在50～100m，q=3～5Lu；

壩高在50m以下，q≤5Lu；

水源短缺水庫可適當提高標準。

【摘編說明】

國外已建工程資料表明，對于壩高大于100m的拱壩，其帷幕防滲標準僅要求1Lu。如日本奈川渡拱壩，高155m，基巖為黑云母花崗巖、角閃巖和煌斑巖，防滲要求達到滲透系數10^-5cm/s的不透水層，孔深達到基巖透水性小于1Lu的地帶，兩岸拱座部位帷幕孔深達100m，最大孔深達180m。瑞士莫瓦桑拱壩，高237m，基巖為石灰質片巖，孔深要求達到透水性1Lu的巖盤以下，主帷幕孔深達200m。法國蒙臺納爾拱壩，高155m，基巖為石灰?guī)r，帷幕孔深達120m。意大利呂米埃拱壩，高136m，基巖為石墨片巖，帷幕孔深達135m。蘇聯(lián)對基巖透水性三檔標準對應的壩高分別是：＞100m、60～100m、＜60m，與本標準壩高范圍相當。

國內已建壩高在155～240m之間的拱壩，其帷幕防滲標準均控制在1Lu。大多數工程的壩基揚壓力和滲漏量的觀測資料，遠小于設計值。

【檢查要點和方法】

帷幕防滲軸線的方向，以及兩岸帷幕伸入岸坡內的范圍深度，應根據工程地質、水文地質、地形條件、拱座的穩(wěn)定情況和防滲要求研究確定。兩岸部位的帷幕與河床部位的帷幕應保持連續(xù)性。

b） 8.6.6 兩岸拱座巖體內存在斷層破碎帶、層間錯動等軟弱結構面， 影響拱座穩(wěn)定安全時， 必須對兩岸拱座基巖采取相應的加固處理措施（如抗滑鍵、傳力墻和高壓固結灌漿等）。1、2級拱壩或高壩工程的處理方案，應通過有限元分析或模型試驗論證。

【摘編說明】

拱壩所承受的荷載，主要經由拱圈的作用，傳遞到兩岸拱座巖體，拱壩的安全穩(wěn)定主要取決于拱座巖體的穩(wěn)定程度。設計中應防止由于拱座巖體的變形和滑動而影響大壩或基礎的安全。

拱座的穩(wěn)定、變形和受力狀態(tài)對兩岸拱座變形非常敏感，這是與其他壩型的不同之處。條文提出的處理措施是工程中常用的。此外，應引起注意的是，兩岸拱座巖體的變形特性有較大差異時，拱壩內部應力將因兩岸拱座的不均衡變形（這種變形隨時間增長而有逐漸加大的趨勢）而作重新調整，當其超過一定限值時，就會出現裂縫。條文中雖對兩岸拱座巖體的變形特性的允許差值未作具體規(guī)定，但應在設計中進行分析與論證。

【檢查要點和方法】

（1） 兩岸拱座巖體內是否存在影響拱座穩(wěn)定安全的軟弱結構面，是否采取相應的加固處理措施。

（2） 1級、2級拱壩或高壩工程的處理方案，應通過有限元分析或模型試驗論證。

4-5-5 《碾壓混凝土壩設計規(guī)范》SL 314—2004

近20年來，我國相繼建成了一批碾壓混凝土大壩，碾壓混凝土筑壩技術取得了長足的進步，通過工程實踐及國家重點科技攻關項目取得了許多實用價值很高的成果。

a） 7.0.6 碾壓混凝土重力壩高壩、中壩的基礎容許溫差應根據壩址區(qū)的氣候條件、碾壓混凝土的抗裂性能和熱學性能及變形性能、澆筑塊的高長比、基巖變形模量等因素，通過溫度控制設計確定。

以下各情況的基礎容許溫差應進行專門論證確定：

1 在基礎約束范圍內長期間歇或過水的澆筑塊。

2 基巖變形模量與混凝土彈性模量相差較大。

3 基礎回填混凝土、混凝土塞及陡坡壩段。

【摘編說明】

碾壓混凝土重力壩溫度控制的特點是：水泥用量少，粉煤灰等摻合料摻量高，降低了混凝土的發(fā)熱量，且發(fā)熱過程較慢；壩體一般不設置縱縫，橫縫不形成暴露面，主要靠層面散熱，散熱過程大大延長。溫度控制設計應根據材料性能、結構尺寸、氣候條件、鋪筑層厚、連續(xù)升程及間歇方式，并結合倉面降溫散熱措施等進行研究，合理安排施工時段，簡化溫度控制方式。

基礎溫差是指壩體基礎約束范圍內混凝土最高溫度與穩(wěn)定溫度之差。基礎溫差是控制壩基混凝土發(fā)生深層裂縫的重要指標，主要隨碾壓混凝土的性能、澆筑塊的高長比、澆筑塊長邊的長度、混凝土與基巖的彈模比及壩址區(qū)氣候條件等因素而變化。對于碾壓混凝土重力壩而言，由于一般不設縱縫，其底寬較大，基礎約束范圍也較高，為了防止基礎混凝土裂縫，應對基礎容許溫差進行控制。

碾壓混凝土重力壩基礎容許溫差涉及壩址區(qū)的氣候條件、碾壓混凝土的抗裂性能和熱學性能及變形性能、澆筑塊的高長比、基巖變形模量等因素，其中抗裂性能主要包括極限拉伸值及抗拉強度，變形性能主要包括彈性模量、徐變、自生體積變形、干縮變形和溫度變形等，熱學性能包括絕熱溫升、比熱、導熱系數、導溫系數、線膨脹系數等。

由于基礎容許溫差的涉及因素多，且碾壓混凝土具有與常態(tài)混凝土不同的特點，各工程的具體條件也很不一樣，鑒于基礎容許溫差是控制混凝土發(fā)生深層裂縫的重要指標，故碾壓混凝土重力壩高、中壩的基礎容許溫差值應根據工程的具體條件，必須經溫度控制設計后確定。

據國內部分混凝土壩裂縫調查，基礎部位出現裂縫主要有下列幾種情況：

（1）基巖上薄層澆筑塊，長時間停歇，以致混凝土薄層的約束應力和由于內外溫差引起的應力相疊加，使塊長中部產生的拉應力，遠大于混凝土的抗拉強度，形成貫穿裂縫。

（2）巖石表面起伏很大，局部有深坑或突出尖角，致使混凝土澆筑塊厚度不均勻，造成局部應力集中，形成基礎混凝土裂縫。

（3）施工期壩上留缺口導流或汛期過水，在混凝土溫度較高時，因受水的冷沖擊，造成基礎混凝土開裂。

【檢查要點和方法】

碾壓混凝土基礎容許溫差應通過溫度控制設計確定。應重點檢查基礎約束范圍內長期間歇或過水的澆筑塊，與基巖變形模量相差較大的澆筑塊以及陡坡壩段的澆筑塊。

4-5-6 《混凝土重力壩設計規(guī)范》SL 319—2005

a） 7.4.5 帷幕的防滲標準和相對隔水層的透水率根據不同壩高采用下列控制標準：

1 壩高在100m以上，透水率q為1～3Lu。

2 壩高在50～100m之間，透水率q為3～5Lu。

3 壩高在50m以下，透水率q為5Lu。

4 抽水蓄能電站和水源短缺水庫壩基帷幕防滲標準和相對隔水層的透水率 q 值控制標準取小值。

【摘編說明】

防滲帷幕的作用在于：①減少壩基的繞壩滲漏，防止其對壩基及兩岸邊坡產生的不利影響，防止在軟弱夾層、斷層破碎帶、巖石裂隙充填物以及抗水性能差的巖層中產生管涌；②在帷幕和壩基排水的共同作用下，使帷幕后壩基面滲透壓力降至允許值以內；③固結附近區(qū)域基巖。

國內許多工程如新安江、丹江口、劉家峽、黃龍灘、龔嘴、高壩洲、隔河巖等，實測壩基揚壓力和滲漏量的觀測資料表明，壩基排水孔處大部分實測揚壓力遠小于設計值，滲漏量遠小于河流多年平均流量的0.1%～1%。例如豐滿、青銅峽壩基帷幕灌漿巖體內透水率q分別在2～3Lu，帷幕下游排水孔處實測揚壓力分別為0.2H、0.15H和0（H為上、下水頭差），均小于設計值，滲漏量也不大。美國、蘇聯(lián)、澳大利亞等國家的混凝土壩帷幕標準均在3～7Lu。蘇聯(lián)規(guī)定壩高大于100m采用1Lu。

通常，對于巖基上的重力壩，大多采用帷幕灌漿的方式來作為基礎防滲措施。一般巖石條件良好的壩基，均設壩基排水系統(tǒng)。但當壩基發(fā)育有軟弱泥化夾層及其他較差的地質條件下，設置排水必須考慮管涌問題，以免發(fā)生滲透破壞。

【檢查要點和方法】

防滲帷幕的標準以及兩岸帷幕伸入岸坡內的范圍深度，應根據工程水文地質條件和壩高研究確定。兩岸部位的帷幕與河床部位的帷幕應保持連續(xù)性。