4-2 洪水標準和安全超高

4-2-1 洪水標準

洪水標準確定是否恰當，既關系到工程自身的安全，又關系到其下游人民生命財產、工礦企業、設施和生態環境的安全，同時，對工程效益、工程造價、建設速度等也有直接影響。

水利水電工程永久性水工建筑物的洪水標準，應按山區、丘陵區和平原區、濱海區分別確定。當山區、丘陵區的水利水電工程永久性水工建筑物的擋水高度低于15m，且上下游最大水頭差小于10m時，其洪水標準宜按平原、濱海區標準確定；當平原區、濱海區的水利水電工程永久性水工建筑物的擋水高度高于15m，且上下游最大水頭差大于10m時，其洪水標準宜按山區、丘陵區標準確定。

江河采取梯級開發方式，在確定各梯級水利水電工程的永久性水工建筑物的設計洪水與校核洪水標準時，還應結合江河治理和開發利用規劃，統籌研究，相互協調。

4-2-1-1 《水利水電工程等級劃分及洪水標準》SL 252—2000

a） 3.2.1 山區、丘陵區水利水電工程永久性水工建筑物的洪水標準，應按表3.2.1確定。

b） 3.2.2 對土石壩，如失事下游將造成特別重大災害時，1級建筑物的校核洪水標準，應取可能最大洪水（PMF）或重現期10000年標準；2～4級建筑物的校核洪水標準，可提高一級。

【摘編說明】

（1）土石壩失事后垮壩速度很快，對下游相當大范圍內會造成嚴重災害，如河南省某水庫垮壩，下游數十公里被夷為平地，人民生命財產遭受到巨大損失。因此，土石壩校核洪水標準比混凝土壩、漿砌石壩高。

（2）由于可能最大洪水（PMF）與頻率分析法在計算理論和方法上都不相同，在選擇是采用10000年的洪水還是采用PMF時，應根據計算成果的合理性來確定。

【檢查要點和方法】

（1）當土石壩下游有居民區和重要農業區及工業經濟區時，1級建筑物校核洪水標準應采用范圍值的上限。

（2）當用水文氣象法求得的PMF較為合理時（不論其所相當的重現期是多少），采用PMF；當用頻率分析法求得的重現期為10000年的洪水較為合理時，采用10000年的洪水；當兩者可靠程度相同時，為安全起見，應采用其中較大者。

【案例分析】

河南石漫灘水庫、板橋水庫始建于20世紀50年代初期，因當時水庫防洪標準偏低，遭遇“75·8”特大暴雨，致使大壩潰決，京廣鐵路中斷，人民生命財產遭巨大損失。1986年板橋水庫復建，水庫總庫容6.75億m³，大（2）型工程，主壩為均質土壩，最大壩高50.5m，2級建筑物，如按《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL 252—2000）中表3.2.1規定校核洪水標準應為5000年，實際校核洪水采用PMF洪水，相當于校核洪水標準提高了一級。

c） 3.2.5 水電站廠房的洪水標準，應根據其級別，按表3.2.5的規定確定。河床式水電站廠房，擋水部分的洪水標準，應與工程的主要擋水建筑物的洪水標準相一致。水電站廠房的副廠房、主變壓器場、開關站、進廠交通等的洪水標準，可按表3.2.5確定。

【摘編說明】

對于河床式水電站廠房，其上游擋水部分的洪水標準應與水庫工程中其他擋水建筑物的洪水標準一致。

考慮到水電站除主廠房外，有的副廠房、主變壓器場、開關站、進廠交通等重要工程也存在防洪問題，本條規定這些工程的洪水標準可按表3.2.5分析確定。

【檢查要點和方法】

擋水廠房與非擋水廠房防洪標準不一樣，應區別對待。

d） 3.3.1 平原區水利水電工程永久性水工建筑物洪水標準，應按表3.3.1確定。

【摘編說明】

平原區水庫一般位于河流中下游。與山區不同的是，平原區洪水緩漲緩落、河道寬、坡度緩、壩低、泄水條件較好，發生較大洪水時，一般易于采取非常措施。因此，平原水庫的洪水標準不宜定得過高。對于同一級別的水工建筑物，平原區的洪水標準應比山區低一些。

水閘工程具有擋水和泄（引）水的雙重作用，廣泛應用于平原區的防洪、灌溉、治澇、發電等水利水電工程。

【檢查要點和方法】

平原區水利水電工程分為水庫工程和攔河水閘兩大類，應按水工建筑物級別分別確定洪水標準。

e） 3.3.2 潮汐河口段和濱海區水利水電工程永久性水工建筑物的潮水標準，應根據其級別，按表3.3.2確定。對1級、2級建筑物，若確定的設計潮水位低于當地歷史最高潮水位時，應采用當地歷史最高潮水位校核。

【摘編說明】

沿海地區的水利工程按受洪潮影響的不同，可分為潮汐河口段水利工程和濱海區水利工程。

對于潮汐河口段水利工程，水位受海洋潮汐和江河洪水的雙重影響。由于各地都已設置為數眾多的潮位觀測站，積累了豐富的資料，在確定潮汐河口段潮水標準時，可以采用分析計算潮水位重現期的方法。這樣，潮水標準就可以與江河的洪水標準有機地聯系起來。通過超高的調整，可使江河堤防與沿海海堤的堤頂高程相一致。

濱海區水利工程的防潮，主要是分析由水暴原因引起海面異常升高而形成的水暴潮（或水暴增水）及其與天文潮的相互關系，合理地提出防潮標準。如今，全國在沿海一帶建立了數百個測潮站，并積累了一定的資料，能夠根據實測或調查到的歷史最高暴潮水位，推求潮水位頻率。本條文推薦采用重現期（年）作為潮水標準，同時考慮歷史最高潮位，比較直觀，概念明確。

【檢查要點和方法】

對1級、2級建筑物，應以當地歷史最高潮水位校核。

【案例分析】

天津永定新河河口防潮閘最大過閘流量4820m³/s，按《水閘設計規范》（SL 265—2001）規定，防潮閘為2級建筑物，潮水標準應為重現期50～100年。根據1905年至今潮位觀測資料，100年潮位為3.39m，但實測最高潮水位（3.43m）高于100年潮位，因此防潮閘實際擋潮高程按歷史最高潮水位校核確定。

廣州珠江兩岸，因水位受海洋潮汐和江河洪水的雙重影響，故珠江堤岸堤頂高程，按200年洪（潮）組合水位確定。

f） 3.3.3 平原區水電站廠房的洪水標準，應根據其級別，按表3.3.1確定。

【摘編說明】

本條規定平原區水電站廠房的洪水標準應取與永久性擋水建筑物洪水標準相同，這是因為平原區洪水一般持續時間較長，廠房一旦受淹，損失巨大。

【檢查要點和方法】

注意區分平原區水電站廠房是屬于水庫工程還是水閘工程，兩者洪水標準是不同的。

g） 3.3.4 平原、濱海區水利水電工程的永久性泄水建筑物消能防沖洪水標準，應根據泄水建筑物的級別，分別按表3.3.1和表3.3.2確定。

【摘編說明】

平原、濱海區水利水電工程地質條件往往較差，消能防沖工程一旦失事，會危及主要建筑物安全，故規定其消能防沖洪水標準與主要建筑物洪水標準一致。

【檢查要點和方法】

注意平原區與濱海區的永久性泄水建筑物消能防沖洪水標準的區別。

h） 3.4.1 灌溉和治澇工程永久性水工建筑物洪水標準，應根據其級別，按表3.4.1確定。

【摘編說明】

灌溉、治澇工程主要指渠道及其交叉建筑物、水閘等。這類工程遭遇超標準洪水失事后，一般只會造成經濟損失，不會造成大的人身傷亡，故其永久性水工建筑物洪水標準比水庫工程永久性水工建筑物洪水標準低一些。

【檢查要點和方法】

灌溉和治澇工程一般不采用校核洪水標準，若需要可視具體情況另行確定。

i） 3.4.2 供水工程永久性水工建筑物洪水標準，應根據其級別按表3.4.2確定。

【摘編說明】

供水工程包括向城鎮及農村居民點、工礦企業和部分農業灌區等供水的區域，引水或跨流域調水工程的干渠及其與河流的立交工程等。表3.4.2系根據《防洪標準》（GB 50201）制定的。

【檢查要點和方法】

位于山區、丘陵區的供水水源和水庫工程的洪水標準，應按相應地區的水利水電工程的標準確定。平原區供水工程洪水標準按平原區水閘洪水標準制定。

j） 3.4.3 泵站建筑物的洪水標準，應根據其級別，按表3.4.3確定。

【摘編說明】

本條按《泵站設計規范》（GB/T 50265—97）第3.1.1條制定。

【檢查要點和方法】

在確定泵站的洪水標準時應注意以下兩點：

（1）修建在河流或平原水庫邊的堤身式泵站，其洪水標準不應低于堤防的防洪標準。

（2）受潮汐影響的泵站，應結合歷史最高潮位，按表3.4.3選定。

k） 3.4.4 堤防工程的洪水標準，應根據江河防洪規劃和保護對象的重要性分析確定。

對沒有整體防洪規劃河流的堤防，或不影響整體防洪規劃的相對獨立的局部堤防，其洪水標準，根據保護對象的重要性，按GB 50286—98確定。

穿堤永久性水工建筑物的洪水標準，應不低于堤防工程洪水標準。

【摘編說明】

興建江、河堤防是為了增加河道安全行洪能力，濱海堤防和沿湖圩堤主要是擋洪潮，都是為了保護城鎮、工礦企業及農業區的防洪安全。

堤防工程的洪水標準根據其保護對象的重要性而定。本條規定獨立承擔防洪任務堤防工程的洪水標準，根據《防洪標準》（GB 50201—2014）中有關防護對象的防洪標準確定。對江、河堤防和分蓄洪區圍堤的洪水標準，由江河流域防洪規劃對它們的要求確定。

堤防上的水工建筑物，如閘、涵等，一般為鋼筋混凝土、混凝土或磚石結構，當堤防需要加高時，它們隨之加高較為困難。本條規定它們的洪水標準應不低于堤防工程洪水標準。

【檢查要點和方法】

主要檢查內容包括：江河防洪規劃；保護對象的重要性；堤防上是否有永久性穿堤建筑物。

4-2-1-2 《水電站廠房設計規范》SL 266—2014

a） 3.2.1 水電站廠房（包括廠區建筑物）應按其工程等級及擋水條件采取下列相應的洪水標準：

1 壅水廠房兼作為樞紐擋水建筑物，其防洪標準應與該樞紐工程擋水建筑物的防洪標準相一致。

2 非壅水廠房的防洪標準應按表3.2.1的規定確定。

【摘編說明】

壅水廠房上游防洪標準與樞紐工程擋水建筑物的防洪標準相一致沒有任何異議，但壅水廠房的下游防洪標準采用與樞紐工程擋水建筑物相同防洪標準在行業內存在不同意見。國內部分壅水廠房下游防洪標準與壅水建筑物防洪標準相比有所降低，主要集中在南方，以航電樞紐居多。

對于壅水廠房下游防洪標準按樞紐工程擋水建筑物相同防洪標準，造成水電站進廠困難，工程投資顯著加大，經論證可適當降低下游防洪標準，但不宜低于按表3.2.1確定的洪水標準。

【檢查要點和方法】

（1）檢查工程等別和廠房建筑物級別劃分是否合理？是否與審批文件一致？

（2） 廠房建筑物是壅水廠房還是非壅水廠房。

4-2-1-3 《水利水電工程施工組織設計規范》SL 303—2004

a） 3.2.6 導流建筑物設計洪水標準應根據建筑物的類型和級別在表3.2.6規定幅度內選擇。對導流建筑物級別為3級且失事后果嚴重的工程，應提出發生超標準洪水時的預案。

【摘編說明】

（1）導流建筑物類型的影響：一般土石結構類型漫水失事的可能性比混凝土、漿砌石結構類型建筑物要大一些。根據1981年《全國水庫垮壩登記手冊》資料統計，絕大多數垮壩壩型為土石結構類型。水利水電工程中，由于洪水漫頂而潰堰也是土石類結構型占多數，如白蓮河上游土石圍堰、新豐江下游土石過水圍堰等。因此，表3.2.6將導流建筑物類型列為確定洪水標準的一個條件，土石結構圍堰的設計洪水標準較同級混凝土、漿砌石結構圍堰定得更高。

（2）洪水標準封頂：據不完全統計，我國導流建筑物洪水標準習慣用5年、10年、20年、50年等標準。從我國設計實際出發，并考慮到規范具有一定的先進性，本條規定3級導流建筑物采用50年重現期封頂，4級導流建筑物采用20年重現期封頂。

（3）為了增加安全度，某些特別重要工程建議考慮遭遇超標準洪水的預案。

b） 3.2.7 當導流建筑物與永久建筑物結合時，導流建筑物設計級別與洪水標準仍應按表3.2.1及表3.2.6規定執行；但成為永久建筑物部分的結構設計應采用永久建筑物級別標準。

【摘編說明】

導流建筑物中如其中一部分系利用永久建筑物，利用部分的結構設計標準應按永久建筑物采用，但其作為擔負導流任務而言，與其他臨時導流建筑物組合成一個整體，其導流設計級別應與其他臨時導流建筑物級別相同，仍應按表3.2.1規定劃分，即導流設計洪水標準不因其系永久建筑物而提高。

c） 3.2.12 過水圍堰級別應按表3.2.1確定，該表中的各項指標是以過水圍堰擋水期情況作為衡量依據。

【摘編說明】

采用過水圍堰允許基坑淹沒的導流方式在國內外得到相當廣泛運用，讓河流最大洪峰流量通過圍堰或施工中的壩體，事實證明是既經濟又可行的。

過水圍堰的級別，我國以往習慣的設計方法是對應永久建筑物的等級即可確定圍堰級別，此標準主要用于堰體穩定和結構計算。本條規定接表3.2.1確定過水圍堰級別，一般情況下因擋水期圍堰較低，庫容較小，所定級別不會高于4級，這是符合我國實際設計、施工情況的。

過水圍堰的過水流量同樣可用頻率法和實測資料兩種方法確定。第一種方法用確定的圍堰級別查表3.2.6選定過水流量標準，第二種方法是分析實測洪水后選定過水流量標準。圍堰過水最危險狀況不一定發生在最大洪水期，本條規定過水期應找出最危險流量作為控制標準。

d） 3.2.16 當壩體填筑高程超過圍堰堰頂高程時，壩體臨時度汛洪水標準應根據壩型及壩前攔洪庫容按表3.2.16規定執行。

【摘編說明】

鑒于壩體擋水度汛一般僅1～2個汛期，隨后永久泄水建筑物即可投入正常運轉，故當壩體填筑高程超過圍堰堰頂高程時，壩體臨時度汛洪水標準比相應導流建筑物洪水標準高。

e） 3.2.17 導流泄水建筑物封堵后，如永久泄洪建筑物尚未具備設計泄洪能力，壩體度汛洪水標準應分析壩體施工和運行要求后按表3.2.17 規定執行。汛前壩體上升高度應滿足攔洪要求，帷幕灌漿及接縫灌漿高程應能滿足蓄水要求。

【摘編說明】

水庫蓄水階段或大壩施工期運用階段的度汛洪水標準，因導流泄水建筑物已經封堵、永久泄洪建筑物已具備泄洪能力，故比建成后的大壩正常運用洪水標準低，因此用正常運用時的下限值作施工期運用的上限值。由于混凝土壩施工期運用的標準應比土石壩低，故取土石壩的下限值作混凝土壩的上限值。

【檢查要點和方法】

對臨時性的水工建筑物洪水標準進行檢查時，應注意以下幾點：

（1）導流建筑物級別確定和類型劃分是否符合規范規定，是否有超標準洪水預案。

（2）當壩體填筑高程超過圍堰堰頂高程時，壩體臨時度汛洪水標準應按表3.2.16規定執行。

（3）當導流泄水建筑物封堵后，壩體度汛洪水標準應按表3.2.17 規定執行。

【案例分析】

重慶玉灘水庫，總庫容1.5億m³，大壩采用瀝青心墻堆石壩，壩高42.7m，2級建筑物。施工期采用分期導流，上游土石圍堰為4級建筑物，因圍堰擋水時段較短，故導流標準選用下限10年一遇；第二年汛前，大壩填筑高程已超過圍堰高程，故壩體臨時度汛洪水標準提高到50年一遇；第三年汛前，導流建筑物已封堵，大壩已填筑到設計高程，溢洪道基本具備過洪條件，壩體度汛洪水標準提高到100年一遇設計，500年一遇校核。

4-2-1-4 《調水工程設計導則》SL 430—2008

a） 9.2.8 調水工程永久性水工建筑物洪水標準，應根據其級別按表9.2.8確定。

【摘編說明】

調水工程河渠交叉建筑物洪水標準應綜合考慮穿越處河道上游流域面積、交叉建筑物結構型式等因素確定。

例如南水北調中線一期工程規定：總干渠河渠交叉斷面以上集流面積不小于20km²的河渠交叉建筑物設計洪水標準為100年一遇，校核洪水標準為300年一遇；集流面積小于20km²的左岸排水建筑物設計洪水標準為50年一遇，校核洪水標準為200年一遇；總干渠與各類河渠交叉、左岸排水建筑物連接渠段的防洪標準與相應的主體建筑物洪水標準一致。

【檢查要點和方法】

（1）調水工程永久性水工建筑物穿越堤防時，其洪水標準應不低于堤防的洪水標準。

（2）調水工程中泵站的洪水標準應取表9.2.8中的上限。

4-2-1-5 《灌溉與排水渠系建筑物設計規范》 SL 482—2011

a） 3.2.1 渠系建筑物設計洪水標準，應按表3.2.1確定。其校核洪水標準應視建筑物的具體情況和需要研究決定。

b） 3.2.2 潮汐河口處渠系建筑物設計洪水標準，根據其級別應按表3.2.2確定。

【摘編說明】

渠系建筑物的設計洪水標準應根據建筑物級別確定，在潮汐河口段，水位受海洋潮汐和江河洪水的雙重影響，潮汐河口段與非潮汐河口段的渠系建筑物受洪潮影響不同，應按潮汐河口段和非潮汐河口段分別確定洪水標準。在潮汐河口段，當同頻率江河洪水與高潮位組合時，會造成渠系洪水位的升高，因此，3級以上的渠系建筑物在潮汐河口處的設計洪水標準比非潮汐河口段的渠系建筑物設計洪水標準高。

【檢查要點和方法】

（1）根據建筑物所處的位置和受潮汐影響的情況，按潮汐河口段和非潮汐河口段分別確定設計洪水標準。

（2）建筑物設定的校核洪水標準，檢查其是否根據具體情況進行了分析研究。

（3）設計文件中采用的建筑物洪水標準是否與批復文件一致。

4-2-1-6 《水利水電工程水文自動測報系統設計規范》SL 566—2012

a） 11.1.3 水位站應滿足防洪標準和測洪標準的要求。水位站的防洪標準和測洪標準，應按表11.1.3的規定執行。

【摘編說明】

（1） 本標準適用于水利水電工程水文自動測報系統的初步規劃和總體設計。

（2） 水庫、閘壩站防洪標準和測洪標準依據工程自身防洪標準、《水位觀測平臺技術標準》（SL 384）有關規定制定；河道、湖泊站防洪標準和測洪標準依據《水文基礎設施建設與技術裝備標準》（SL 276）、《水位觀測平臺技術標準》（SL 384）有關規定，并結合國內現有水利水電工程水情自動測報系統的實際運行情況制定。

（3） 測洪標準是指水文設施設備能夠實測的相應洪水標準。

【檢查要點和方法】

（1） 當出現不大于防洪標準相應洪水時，應能保證水位觀測站建筑物的防洪安全，儀器設備不被洪水淹沒。

（2） 當出現不大于測洪標準相應洪水位時，水位觀測設施設備應能正常運行，測站測報工作應能正常開展。

【案例分析】

2013年初嫩江干流建設完成了5處水質自動監測站并投入試運行。按照 《水文基礎設施建設與技術裝備標準》（SL 276—2002），大河控制站防洪標準應為100年一遇洪水水位加1m設計。某站站房和觀測設施防洪標準未達到要求。2013年7—8月間，嫩江流域發生了大洪水，部分河段超過50年一遇洪水，該站站房被淹，室內過水高度1.53m，站房內部電氣、供暖等設備被洪水浸泡損毀。

4-2-1-7 《水利水電工程施工導流設計規范》SL 623—2013

a） 3.2.1 導流建筑物設計洪水標準應根據建筑物的類型和級別在表3.2.1規定幅度內選擇。同一導流分期各導流建筑物的洪水標準應相同，以主要擋水建筑物的設計洪水標準為準。

【摘編說明】

本條針對導流建筑物設計洪水標準做出的規定，和4-2-1-3第a）條一致，編制說明同4-2-1-3《水利水電工程施工組織設計規范》第a）條。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第a條。

b） 3.3.1 當壩體施工高程超過圍堰堰頂高程時，壩體臨時度汛洪水標準應根據壩型及壩前攔洪庫容按表3.3.1的規定執行。

【摘編說明】

本條針對壩體施工期臨時度汛洪水標準做出的規定，和4-2-1-3第d）條比較，細化了臨時度汛時的庫容大小指標。結合近年來部分工程的實際度汛情況，將施工期混凝土壩的最高度汛標準由不小于50年一遇改為不小于100年一遇；將施工期土石壩的最高度汛標準由不小于100年一遇改為不小于200年一遇。

鑒于壩體擋水度汛一般僅1～2個汛期，隨后永久泄水建筑物即可投入正常運轉，故當壩體填筑高程超過圍堰堰頂高程時，壩體臨時度汛洪水標準比相應導流建筑物洪水標準高。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第d）條。

c） 3.3.2 導流泄水建筑物全部封堵后，如永久泄洪建筑物尚未具備設計泄洪能力，壩體度汛洪水標準應在分析壩體施工和運行要求后按表3.3.2的規定執行。汛前壩體上升高度應滿足攔洪要求，帷幕灌漿及接縫灌漿高程應滿足蓄水要求。

【摘編說明】

本條針對導流建筑物封堵后壩體臨時度汛洪水標準做出的規定，同4-2-1-3第e）條，編制說明同4-2-1-3第e）條。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第e）條。

d） 10.2.1 對導流建筑物級別為3級且失事后果嚴重的工程，應提出發生超標準洪水時的預案。

【摘編說明】

本條針對導流建筑物設計洪水標準做出的規定，和4-2-1-3第a）條一致，編制說明同4-2-1-3《水利水電工程施工組織設計規范》第a）條。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第a）條。

4-2-1-8 《水利水電工程圍堰設計規范》SL 645—2013

a） 3.0.9 圍堰工程設計洪水標準應根據建筑物的類型和級別在表3.0.9規定幅度內選擇。對圍堰級別為3級且失事后果嚴重的工程，應提出發生超標準洪水時的工程應急措施。

【摘編說明】

本條針對圍堰工程設計洪水標準做出的規定，和4-2-1-3第a）條一致，編制說明同4-2-1-3第a）條。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第a）條。

4-2-1-9 《土石壩施工組織設計規范》SL 648—2013

a） 3.0.4 由壩體攔洪度汛時，應根據當年壩體設計填筑高程所形成的壩前攔洪庫容，按表3.0.4確定度汛標準。

【摘編說明】

本條針對土壩壩體施工期臨時度汛洪水標準做出的規定，和4-2-1-3第d）條一致，編制說明同4-2-1-3第d）條。

【檢查要點和方法】

同4-2-1-3第d）條。

4-2-2 安全超高

對于“安全超高”的定義有兩種：一是“安全超高”包括波浪爬高、風壅增高和安全加高等三項；二是“安全超高”僅指安全加高。執行強制性條文時，應注意不同標準對不同建筑物的規定的差別。

4-2-2-1 《泵站設計規范》GB 50265—2010

a） 6.1.3 泵房擋水部位頂部安全加高不應小于表6.1.3的規定。

【摘編說明】

規定“安全加高”是為了避免各種因素可能對泵房安全產生不利影響而采取的一種工程措施，主要考慮的影響因素為：①洪水水位計算中可能存在誤差；②風浪計算中所采用的經驗公式的局限性；③泥沙淤積估算的誤差及其他因素對水位抬高的影響。安全加高依據建筑物的類型、運用工況和建筑物的級別不同而采用不同的數值，確保泵房各擋水部位的頂部高程在各種工況下波浪作用不致漫頂。

通常水工建筑物“安全超高”中包含的“波浪爬高、風壅增高和安全加高”三項內容，安全加高只是其中一項，前兩項需要經計算確定。對于泵房，應根據其不同的擋水面的形式，參照相應標準的規定和計算方法進行計算。

對于一些特殊情況，如地震區，頂部高程的確定還需考慮地震產生的壅浪和地震引起的建筑物自身和基礎的附加沉陷；當庫內大體積滑坡或塌岸時，還應考慮滑坡或塌岸引起的涌浪。

【檢查要點和方法】

（1） 是否根據泵站的設計運用情況和校核運用情況分別確定擋水部位的擋水水位和安全加高值。

（2）是否根據不同擋水水位分別進行波浪和壅浪計算，確定建筑物相應波浪爬高和壅浪高度。

（3）是否是在波浪、壅浪計算頂高程以上增加安全加高，最終確定泵房擋水部位的頂部高程。

4-2-2-2 《水利水電工程等級劃分及洪水標準》SL 252—2000

a） 4.0.1 水利水電工程永久性擋水建筑物頂部高程，應按工程設計情況和校核情況時的靜水位加相應的波浪爬高、風壅增高和安全加高確定。其安全加高應不小于表4.0.1中的規定。

【摘編說明】

本條中的“波浪爬高、風壅增高和安全加高”三項內容，前兩項需要經計算確定，對于不同的建筑物，有相應的標準規定其計算方法。確定的永久性擋水建筑物頂部高程應保證波浪不能漫頂。對于一些特殊情況，如地震區，頂部高程的確定還需考慮地震產生的壅浪和地震引起的建筑物自身和基礎的附加沉陷；當庫內大體積滑坡或塌岸時，還應考慮滑坡或塌岸引起的涌浪。

本條中的“安全加高”是為了避免各種因素對建筑物安全的影響而采取的一種工程措施。主要是考慮：①洪水水位計算中可能存在誤差；②風浪計算中所采用的經驗公式的局限性；③泥沙淤積估算的誤差及其他因素對水位抬高的影響。安全加高隨著建筑物的類型、運用情況和建筑物的級別不同而規定不同數值。

由表4.0.1可以看出，土石壩的安全加高值要比混凝土閘壩和漿砌石閘壩大，這是由于土石壩抗御洪水漫頂的能力弱，且失事后垮壩速度很快，會對下游造成嚴重災害。同時，土石壩的最小安全超高值的規定在平原地區要大于山區，主要是考慮大壩失事后在平原地區所影響的范圍要遠大于山區。

【檢查要點和方法】

在確定永久性擋水建筑物頂部高程時，還應注意以下幾點：

（1） 當擋水建筑物頂部設有穩定、堅固和不透水的且與建筑物的防滲體緊密結合的防浪墻時，防浪墻頂部高程可按4.0.1條確定，但擋水建筑物頂部高程應不低于水庫正常蓄水位。

（2） 土石壩的土質防滲體頂部在設計靜水位以上的超高，斜墻0.6～0.8m、心墻0.3～0.6m，且防滲體頂部高程應不低于校核情況下的靜水位。

b） 4.0.5 確定地震區土石壩頂部超高時，應另計入地震壩頂沉陷和地震涌浪高度。地震涌浪高度，可根據壩前水深和設計烈度的大小，采用0.5～1.5m。當庫區有可能發生大體積坍岸或滑坡引起涌浪時，其安全加高應進行專門研究。

【摘編說明】

本條對碾壓式土石壩安全超高的特殊規定：

（1）地震區的土石壩。土石壩與其他壩型相比有一定的特殊性，壩頂因地震所產生的壩頂附加沉陷值較難計算，可同時根據經驗和類比，綜合考慮選用。根據遼寧海城地震調查資料，地震烈度為8～9度區域附加沉陷約等于壩高的1.2%～1.44%；地震烈度較低時，附加沉陷則相應減小。若壩基為軟土和松砂時，則其上部10～20m可按壩的附加沉陷比率計算沉陷量。必須指出，只有在正常蓄水位時，才考慮地震產生的涌浪和附加沉陷，而安全加高應為校核情況。

（2）庫區有可能發生大體積坍岸或滑坡引起涌浪的情況?；庐a生的涌浪高度可根據地質勘探資料估算滑坡體的體積、厚度和滑速等計算求得。由于涌浪傳播計算方法是將庫岸簡化為直立面平行的兩條直線，不計能量損耗或作為一定已知量考慮，故其計算精度不高，只能作估算參考。對于重要水庫，最好是做水工模型試驗進行驗證?；庐a生的涌浪，由于其復雜性，應根據滑坡的產狀、形態計算或試驗確定某一水位下可能產生的滑坡。如小浪底庫區的滑坡，根據計算，其滑動并非在正常蓄水位，而是在某一低水位產生。

（3）預留沉降超高。土石壩由于竣工后壩頂會繼續沉降，因此施工時應預留沉降超高。該高度不在安全超高之內，應根據沉降計算和工程類比確定。

【檢查要點和方法】

（1）只有在正常蓄水位時，才考慮地震產生的涌浪和附加沉陷，而安全加高應為校核情況。

（2）關于預留沉降超高問題，土石壩由于竣工后壩頂會繼續沉降，因此施工時應預留沉降超高。該高度不在安全超高之內，應根據沉降計算和工程類比確定。

c） 4.0.7 不過水的臨時性擋水建筑物的頂部高程，應按設計洪水位加波浪高度，再加安全加高確定。安全加高值按表4.0.7確定。

【摘編說明】

若臨時性擋水建筑物為土石結構，則對于其防滲體頂部高程的規定應與土石壩相同，即防滲體頂部在設計洪水位以上的超高值：斜墻式防滲體為0.6～0.8m，心墻式防滲體為0.3～0.6m。如果是圍堰工程，堰頂高程應考慮下游支流不同流量組合下水位的頂托，及導流建筑物水流入河槽時可能的壅水作用。

對于北方寒冷地區的河流，同時應考慮冰塞、冰壩造成的壅水高度。

【檢查要點和方法】

（1）臨時性擋水建筑物的類型和級別。

（2）不過水的臨時性擋水建筑物頂部高程，應按設計洪水位加波浪高度，再加表4.0.7安全加高確定。

4-2-2-3 《碾壓式土石壩設計規范》SL 274—2001

為規范水利水電工程碾壓式土石壩的設計，達到工程安全、經濟合理和技術先進的要求，制定本標準。本標準適用于1、2、3級碾壓式土石壩以及3級以下壩高大于30m的碾壓式土石壩的設計。對于特殊重要的碾壓式土石壩，應進行專門研究。

a） 5.3.1 壩頂在水庫靜水位以上的超高應按式（5.3.1）確定：

式中 y ——壩頂超高，m；

R ——最大波浪在壩坡上的爬高，m，可按本規范附錄A計算；

e ——最大風壅水面高度，m，可按本規范附錄A計算；

A ——安全加高，m，按表5.3.1確定。

b） 5.3.2 地震區的安全加高尚應增加地震沉降和地震壅浪高度，按SL 203—97《水工建筑物抗震設計規范》的有關規定確定。

c） 5.3.6 壩頂應預留竣工后沉降超高。沉降超高值應按本規范8.4.3的規定確定。各壩段的預留沉降超高應根據相應壩段的壩高而變化。預留沉降超高不應計入壩的計算高度。

d） 5.5.3 土質防滲體頂部在正常蓄水位或設計洪水位以上的超高，應按表5.5.3的規定取值。非常運用條件下，防滲體頂部不應低于非常運用條件的靜水位。并應核算風浪爬高高度的影響。

當防滲體頂部設有防浪墻時，防滲體頂部高程可不受上述限制，但不得低于正常運用的靜水位。

防滲體頂部應預留竣工后沉降超高。

【摘編說明】

（1）壩頂在靜水位以上超高系根據《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL 252—2000）確定。壩工建設中曾有因庫區大體積滑坡引起壅浪漫過壩頂而造成巨大損失的事例，國內如柘溪水電站，國外如意大利的瓦希昂水電站，從而引起了工程界的重視。故如果庫區內有可能發生大體積塌岸和滑坡情況時，對壅浪高度和對壩面的破壞能力等應進行專門研究。

（2）設計地震烈度為8度、9度時，安全超高應計入壩和地基在地震作用下的附加沉陷。從國內外的實例資料看，如果壩基與壩體質量良好，在地震烈度7度、8度地區，地震引起的壩頂沉陷一般不超過壩高的1%。我國汶川特大地震震后實測，紫坪鋪大壩壩頂中部最大沉降744mm。

地震涌浪與地震機制、震級、壩面到對岸距離、水庫面積、岸坡和壩坡坡度等因素有關。在設計時常預留涌浪超高，一般地震涌浪高度可根據設計烈度和壩前水深采用0.5～1.5m。日本地震涌浪按壩高1%計算。對庫區內可能因地震引起的大體積塌岸和滑坡而形成的涌浪，應另行研究。

（3）由于壩頂高程不夠引起潰壩可能有以下兩種情況：其一是壩頂超高偏??；其二是竣工后壩體沉降。第一種情況，應在壩頂安全超高中考慮；第二種情況，壩頂應預留竣工后沉降超高。

（4）土質防滲體頂部超高系根據《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL 252—2000）的規定確定的。防滲體頂部不應低于非常運用條件的靜水位，并應核算風浪爬高高度的影響，是在無風浪時的最低要求。若風浪較高，在頻繁的風浪作用下，庫水有可能通過心墻頂部向下游滲水，因此，如風浪較高，防滲體頂部也應相應抬高，以防風浪形成壅水通過防滲體頂部滲至下游。

【檢查要點和方法】

（1）壩頂超高應按以下運用條件分別計算，取其最大值：

1） 設計洪水位加正常運用條件的壩頂超高。

2） 正常蓄水位加正常運用條件的壩頂超高。

3） 校核洪水位加非常運用條件的壩頂超高。

4） 正常蓄水位加非常運用條件的壩頂超高。

（2）地震區的土石壩安全加高應增加地震沉降和地震壅浪高度。

（3）壩頂應預留竣工后沉降超高。

（4）土質防滲體頂部在正常運用情況下的超高，應按表5.5.3的規定取值。防滲體頂部高程不應低于非常運用條件的靜水位，同時應核算風浪爬高的影響。當防滲體頂部設有防浪墻時，防滲體頂部高程不得低于正常運用的靜水位。

【案例分析】

（1）某水庫總庫容為1.1億m³，主壩為均質土壩，高70m，工程位于地震烈度為7度地震區，設計洪水位為215.50m，校核洪水位為217.50m，正常蓄水位為215.00m。正常和非常運用條件下的波浪爬高分別為3.5m、1.8m。正常和非常運用條件下的最大風壅水面高度分別為0.5m、0.7m。地震壅浪高度取1.0m，地震沉降按0.5m計。

設計洪水位加正常運用條件下壩頂超高為：

y=R+e+A=3.5+0.5+1.0=5.0(m)

壩頂高程為：215.50+5.0=220.50（m）

正常蓄水位加正常運用條件下壩頂超高為：

y=R+e+A=3.50+0.5+1.0=5.0(m)

壩頂高程為：215.00+5.0=220.00（m）

校核洪水位加非常運用條件下壩頂超高為：

y=R+e+A=1.80+0.7+0.5=3.0(m)

壩頂高程為：217.3 0+3.0=220.30（m）

正常蓄水位加非常運用再加地震條件下壩頂超高為：

y=R+e+A+B=1.8+0.7+1.5+0.5=4.5(m)

壩頂高程為：215.00+3.8=219.50（m）。

由上計算：壩頂高程由設計洪水位控制，為220.50m。

（2）某工程采用黏土心墻堆石壩，壩高29.5m，壩頂高程為368.00m，正常蓄水位364.20m，心墻頂高程為364.60m，由于風浪較高，壩頂設有高1.0m的防浪墻，防浪墻和心墻頂之間未連接。在頻繁的風浪作用下，庫水有可能通過心墻頂部向下游滲水。大壩完工正式蓄水前，根據蓄水安全鑒定審查意見，在心墻和防浪墻之間開槽重新做防滲體，以防風浪形成壅水通過防滲體頂部滲至下游。

4-2-2-4 《溢洪道設計規范》SL 253—2000

a） 2.3.7 控制段的閘墩、胸墻或岸墻的頂部高程，在宣泄校核洪水時不應低于校核洪水位加安全超高值；擋水時應不低于設計洪水位或正常蓄水位加波浪的計算高度和安全超高值。安全超高下限值見表2.3.7。

當溢洪道緊靠壩肩時，控制段的頂部高程應與大壩壩頂高程協調一致。

【摘編說明】

溢洪道具有擋水和泄水的雙重作用，對于其頂部高程的計算，應分為泄洪和關門兩種工況來考慮。在溢洪道尚未泄水時，閘門關閉，此時上游水位可能已達設計水位或校核水位，且存在由于風吹而產生的壅浪；當溢洪道泄水時，閘門打開，由于流速的影響，水面不會形成較高的壅浪，至少不會形成立波型波態。因此，在溢洪道擋水時，其工作性質和其他擋水建筑物一樣，在計算其擋水部分頂部高程時，必須考慮風浪的影響；當泄水時，則不考慮風浪的影響。

【檢查要點和方法】

溢洪道控制段頂部高程，應考慮擋水和泄水兩種工況分別計算確定；當溢洪道緊靠壩肩時，控制段的頂部高程應與大壩壩頂高程協調一致。

4-2-2-5 《水閘設計規范》SL 265-2001

a） 4.2.4 水閘閘頂高程應根據擋水和泄水兩種運用情況確定。擋水時，閘頂高程不應低于水閘正常蓄水位（或最高擋水位）加波浪計算高度與相應安全超高值之和；泄水時，閘頂高程不應低于設計洪水位（或校核洪水位）與相應安全超高值之和。水閘安全超高下限值見表4.2.4。

位于防洪（擋潮）堤上的水閘，其閘頂高程不得低于防洪（擋潮）堤堤頂高程。

閘頂高程的確定，還應考慮下列因素：

——軟弱地基上閘基沉降的影響；

——多泥沙河流上、下游河道變化引起水位升高或降低的影響；

——防洪（擋潮）堤上水閘兩側堤頂可能加高的影響等。

b） 4.2.17 露頂式閘門頂部應在可能出現的最高擋水位以上有0.3～0.5m 的超高。

【摘編說明】

（1）水閘具有擋水和泄水的雙重作用，對于其頂部高程的計算，應分為泄洪和關門兩種工況考慮。擋潮閘的運用方式是當潮水位等于閘上水位時，關門擋潮；當潮水位低于閘上水位時，開閘泄水。因而，在關門擋潮時，潮浪推進，將產生潮位壅高。在計算擋潮閘閘頂高程時，除采用設計最高潮水位加上風浪高度和安全加高外，尚應加上潮位壅高高度。潮位壅高可按波浪理論計算，亦可參考實測資料選用。

（2）對于露頂式門頂高的確定，一般有三種意見：一是在設計洪水位或校核洪水位以上加波浪計算高度，但不加安全超高，即閘門頂高與波浪計算標高相平；二是在設計洪水位或校核洪水位以上加安全超高，但不加波浪計算高度，即允許在大風浪條件下波浪部分濺過閘門頂部；三是在可能出現的最高擋水位以上加安全超高，同樣也允許波浪部分濺過閘門頂部。按照第一、第二種意見，閘門頂部均比閘頂高程低得有限；而按照第三種意見，閘門頂高有可能比閘頂高程低得較多，特別是在最高擋水位比設計水位或校核洪水位低得較多的情況下更是如此。本標準采納了比較經濟合理的第三種意見。

【檢查要點和方法】

水閘閘頂高程應根據擋水和泄水兩種運用情況確定，同時，還應考慮下述幾個因素：

（1）建在軟弱地基上的水閘應考慮地基沉降影響，應給閘頂高程預留合理超高。地基沉降的確定，可用類比法，即參照類似地基條件下已建的實測資料研究確定，也可根據沉降計算確定。

（2）在多泥沙河道上建閘，泥沙淤積對水位抬高有影響。抬高多少目前尚無精確的計算方法，僅可參照已建工程的實踐經驗和實測資料研究確定。

（3）要考慮防洪大堤可能逐年加高及閘的使用年限，不至于在使用中出現兩側大堤高于閘頂的情況。

（4）位于防洪（擋潮）堤上的水閘，其閘頂高程不得低于防洪（擋潮）堤堤頂高程。

【案例分析】

安徽省淮河上某水閘，1級建筑物，設計洪水位為23.65m，校核洪水位為24.50m，泄水時與設計洪水位和校核洪水位相應安全超高值分別為1.5m和1.0m，預留沉降0.3m，閘頂高程由泄水工況校核洪水位加安全超高再加預留沉降確定為25.8m。該閘最高擋水位為19.00m，閘門頂高比最高擋水位高0.5m，閘門頂高定為19.5m。該閘閘門頂高比設計洪水位或校核洪水位低很多，這樣布置降低了閘門高度，是比較經濟合理的。

4-2-2-6 《混凝土拱壩設計規范》 SL 282—2003

本標準適用于水利水電樞紐中1級、2級、3級混凝土拱壩的設計。4級、5級混凝土拱壩設計可參照使用。壩高大于200m或有特殊情況的拱壩工程，應進行專門研究。

a） 9.1.1 壩頂高程應不低于校核洪水位。壩頂上游側防浪墻頂高程與水庫正常蓄水位的高差或與校核洪水位的高差，可按公式（9.1.1）計算，應選擇兩者計算所得防浪墻頂高程的高者作為最終的選定高程。

式中 Δh——防浪墻頂與水庫正常蓄水位或校核洪水位的高差，m；

h _b——波高，m，按本規范附錄B.5確定；

h _z——波浪中心線至水庫正常蓄水位或校核洪水位的高差，m，按本規范附錄B.5確定；

h _c——安全超高，按表9.1.1的規定取值。

【摘編說明】

（1）波浪要素計算詳見《混凝土拱壩設計規范》（SL 282—2003）附錄B.5，拱壩一般位于山區峽谷地帶，規范推薦采用官廳公式計算波高。

（2）防浪墻頂的高程需分別計算正常蓄水位和校核洪水位兩種工況。

【檢查要點和方法】

混凝土拱壩壩頂高程應同時滿足下列兩個條件：

（1）壩頂高程應高于校核洪水位。

（2）壩頂上游防浪墻頂的高程，應考慮正常蓄水位和校核洪水位兩種工況分別按式（9.1.1）計算，選用其中的較大值。

4-2-2-7 《水利水電工程進水口設計規范》SL 285—2003

a） 3.2.2 安全超高標準。

閘門、啟閉機和電氣設備工作平臺對擋水位的安全超高標準，對于整體布置進水口應與大壩、河床式水電站和攔河閘等樞紐工程主體建筑物相同；對于獨立布置進水口應根據進水口建筑物級別與特征擋水位按表3.2.2采用；對于堤防涵閘式進水口還應符合GB 50286—98的有關規定。

【摘編說明】

表3.2.2中設計水位是指水庫（或河流）設計洪水位；校核水位是指水庫（或河流）校核洪水位。進水口閘門、啟閉機械和電氣設備工作平臺高程應為設計水位或校核水位加本規范表3.2.2的安全超高值，并取較高者確定。

【檢查要點和方法】

（1）進水口的類型和級別。

（2）對于整體布置進水口應與樞紐工程主體建筑物相同。

（3）表3.2.2適用于獨立布置進水口。

（4）對于堤防涵閘式進水口還應符合堤防設計規范GB 50286的有關規定。

4-2-2-8 《水利水電工程施工組織設計規范》SL 303—2004

a） 3.4.10 不過水圍堰堰頂高程和堰頂安全加高值應符合下列規定：

1 堰頂高程不低于設計洪水的靜水位與波浪高度及堰頂安全加高值之和，其堰頂安全加高不低于表3.4.10值。

2 土石圍堰防滲體頂部在設計洪水靜水位以上的加高值：斜墻式防滲體為0.6～0.8m；心墻式防滲體為0.3～0.6m。

3 考慮涌浪或折沖水流影響，當下游有支流頂托時，應組合各種流量頂托情況，校核圍堰堰頂高程。

4 可能形成冰塞、冰壩的河流應考慮其造成的壅水高度。

【摘編說明】

臨時性擋水建筑物如施工圍堰等，其頂部高程的計算方法與永久性的擋水建筑物相同，所不同的是在考慮洪水情況時僅考慮設計情況。

【檢查要點和方法】

（1）不過水圍堰堰頂安全加高下限值按表3.4.10選定。

（2）土石圍堰防滲體頂部在設計洪水靜水位以上的加高值：斜墻式防滲體為0.6～0.8m；心墻式防滲體為0.3～0.6m。

（3）在確定不過水圍堰堰頂高程時，還應考慮涌浪或折沖水流以及冰塞、冰壩的影響。

4-2-2-9 《混凝土重力壩設計規范》SL 319—2005

《混凝土重力壩設計規范》于1978年首次發布，1984年做了局部修改和補充規定，2005年對其進行修訂。本標準適用于水利水電大型、中型工程巖基上的1級、2級、3級混凝土重力壩的設計，4級、5級可參照使用。壩高大于200m或特別重要的混凝土重力壩設計，應對一些特殊問題進行專門研究。

a） 8.1.1 壩頂應高于校核洪水位，壩頂上游防浪墻頂的高程應高于波浪頂高程，其與正常蓄水位或校核洪水位的高差，可由公式 （8.1.1）計算，應選擇兩者中防浪墻頂高程的高者作為選定高程。

式中 Δh——防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m；

h _1%——波高，m；

h _z——波浪中心線至正常或校核洪水位的高差，m；

h _c——安全超高，按表8.1.1采用。

【摘編說明】

（1）波浪要素計算詳見《混凝土重力壩設計規范》（SL 319—2005）附錄B.6.3， h₁%為累積頻率為1%的波高。

（2）防浪墻頂的高程需分別計算正常蓄水位和校核洪水位兩種工況。

【檢查要點和方法】

混凝土重力壩壩頂高程應同時滿足下列兩個條件：

（1）壩頂高程應高于校核洪水位。

（2）壩頂上游防浪墻頂的高程，應分別計算正常蓄水位和校核洪水位兩種工況，選用其中的較大值。

4-2-2-10 《水工擋土墻設計規范》SL 379—2007

a） 3.2.2 不允許漫頂的水工擋土墻墻前有擋水或泄水要求時，墻頂的安全加高值不應小于表3.2.2規定的下限值。

【摘編說明】

表3.2.2規定的水工擋土墻墻頂安全加高下限值與SL 265—2001的規定是對應的。對于不允許水流從墻頂漫溢的水工擋土墻，兼有擋土和擋水的雙重任務，如水工建筑物上游的翼墻，在所屬水工建筑物關閘擋水時，無論是在正常蓄水位或最高擋水位條件下，由于風力作用，墻前均會出現波浪（立波或破碎波波型），因此翼墻的墻頂高程不應低于正常蓄水位（或最高擋水位）加波浪計算高度與相應安全加高值之和。當所屬水工建筑物系泄水建筑物，遇到設計洪水位（或校核洪水位）必須開閘泄水時，由于流速的影響，水面不會形成較高的波浪，至少不會形成立波波型，因此翼墻的墻頂高程不應低于設計洪水位（或校核洪水位）與相應安全加高值之和。

【檢查要點和方法】

（1）檢查水工擋土墻的類型和級別。

（2）不允許漫頂的擋土墻墻頂高程應同時滿足擋水和泄水兩種情況。

（3）當所屬水工建筑物關門擋水時，計及波浪計算高度；開閘泄洪時，不計波浪計算高度。

4-2-2-11 《水利水電工程施工導流設計規范》SL 623—2013

a） 6.3.10 不過水圍堰堰頂高程和堰頂安全加高值應符合下列規定：

1 堰頂高程不低于設計洪水的靜水位與波浪高度及堰頂安全加高值之和，其堰頂安全加高不低于表6.3.10中的值。

2 土石圍堰防滲體頂部在設計洪水靜水位以上的加高值：斜墻式防滲體為0.6～0.8m；心墻式防滲體為0.3～0.6m。3級土石圍堰的防滲體頂部宜預留完工后的沉降超高。

3 考慮涌浪、折沖水流或下游支流頂托影響。

4 可能形成冰塞、冰壩的河流應考慮其造成的壅水高度。

【摘編說明】

本條針對不過水圍堰堰頂安全加高所做的規定同4-2-2-8，不同點對3級土石圍堰的防滲體做了新的規定。摘編說明同4-2-2-8。

【檢查要點和方法】

同4-2-2-8，但應注意3級土石圍堰的防滲體是否預留沉降超高。

4-2-2-12 《水利水電工程圍堰設計規范》SL 645—2013

a） 6.2.3 不過水圍堰堰頂高程和堰頂安全加高值應符合下列要求：

1 堰頂高程應不低于設計洪水的靜水位與波浪高度及堰頂安全加高值之和，其堰頂安全加高應不低于表6.2.3規定值。

2 土石圍堰防滲體頂部在設計洪水靜水位以上的加高值：斜墻式防滲體為0.6～0.8m；心墻式防滲體為0.3～0.6m。3級土石圍堰的防滲體頂部宜預留完工后的沉降超高。

3 考慮涌浪或折沖水流影響，當下游有支流頂托時，應組合各種流量頂托情況，校核圍堰頂高程。

4 可能形成冰塞、冰壩的河流應考慮其造成的壅水高度。

【摘編說明】

本條規定和4-2-2-11基本一致。僅在第3款強調了下游有支流頂托時的設計工況。摘編說明同4-2-2-11。

【檢查要點和方法】

同4-2-2-11。