第四節(jié)　常減壓蒸餾工藝主要操控點(diǎn)

在現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)過(guò)程中，DCS系統(tǒng)會(huì)每間隔一兩秒鐘追蹤現(xiàn)場(chǎng)裝置的溫度、壓力、流量、液位等參數(shù)，主控制室主、副操崗位及時(shí)掌握參數(shù)動(dòng)態(tài)，分析判斷裝置生產(chǎn)的變化趨勢(shì)，并且及時(shí)做出調(diào)節(jié)，使這些工藝參數(shù)控制在工藝卡片允許的波動(dòng)范圍內(nèi)，才能生產(chǎn)出合格的裝置產(chǎn)品。

一、電脫鹽罐操作溫度

原油溫度的高低對(duì)于電脫鹽罐脫鹽效率的影響較大，因此應(yīng)避免脫鹽罐溫度大幅度波動(dòng)，一般變化溫度不應(yīng)超過(guò)2℃/15min，脫鹽的最佳溫度通常為120～140℃。原油在電脫鹽罐內(nèi)為液相，溫度高一點(diǎn)會(huì)提高脫鹽效果，溫度提高時(shí)，原油的黏度降低，對(duì)水滴運(yùn)動(dòng)和沉降的應(yīng)力減小，水滴運(yùn)動(dòng)速度增大。與此同時(shí)，溫度升高時(shí)油水界面張力降低，水滴熱膨脹，使乳化膜強(qiáng)度減弱，所以較高的溫度可以加快原油破乳的速度。但是原油電導(dǎo)率隨溫度升高而增大，當(dāng)溫度高于140℃后電導(dǎo)率急劇增大，電耗增加。當(dāng)溫度高于140℃后，氯化鎂和氯化鈣開始水解，也不利于脫鹽。而且溫度高過(guò)一定程度后，會(huì)出現(xiàn)水在油相中溶解度增加的傾向。另外，溫度過(guò)高，也會(huì)導(dǎo)致部分烴類汽化而使電脫鹽操作不正常，因此要嚴(yán)格控制電脫鹽的溫度范圍。

從原油進(jìn)裝置到電脫鹽罐，這一段原油的換熱流程稱為原油的一段換熱系統(tǒng)；從電脫鹽罐到初餾塔之間原油的換熱流程稱為原油的二段換熱系統(tǒng)；從初餾塔到常壓爐之間初底原油的換熱流程，稱為原油的三段換熱系統(tǒng)。如圖2-20所示，原油的一段換熱系統(tǒng)終溫，決定于此段流程中換熱器熱流的流量及溫降程度（ΔT），如果熱流的溫降和流量大，那么冷流原油的受熱量就大，原油一段換熱系統(tǒng)終溫將會(huì)升高。原油一段換熱系統(tǒng)的熱源有：減底渣油、常底渣油、常壓側(cè)線油、常壓中段回流、減壓側(cè)線回流、減壓中段回流等，按溫位從低到高排序流程。每個(gè)換熱器都有各自的正線和副線，在不改變流量的前提下，熱流通過(guò)調(diào)節(jié)副線流量來(lái)控制供熱量，而冷流（原油）的副線基本不啟用，因?yàn)樵椭械哪z質(zhì)、瀝青質(zhì)和鹽含量較高，黏度較大，啟用副線易造成管線結(jié)垢，經(jīng)常啟用副線也會(huì)造成副線閥門關(guān)閉不嚴(yán)。

如圖2-21所示，電脫鹽罐的操作溫度除了與一段原油換熱系統(tǒng)有關(guān)外，還與進(jìn)裝置原油的初始溫度變化有關(guān)。原油進(jìn)裝置的溫度由原油調(diào)和罐區(qū)決定，如果原油溫度偏低，可直接聯(lián)系原油調(diào)和裝置進(jìn)行調(diào)節(jié)，以達(dá)到工藝生產(chǎn)的要求。原油在調(diào)和罐區(qū)經(jīng)過(guò)比例調(diào)和后，會(huì)靜止4h后進(jìn)行多次初步的切水任務(wù)，排除一部分鹽分。為了較為有效地脫除水分，會(huì)在調(diào)和后的原油罐底進(jìn)行蒸汽盤管加熱，加熱的時(shí)間越長(zhǎng)，罐內(nèi)原油溫度越高，油水分離越容易，切水脫鹽效果越好。所以原油在調(diào)和罐區(qū)停留的時(shí)間增加一天，原油溫度都會(huì)有相應(yīng)程度的升高，嚴(yán)格來(lái)講，應(yīng)該隨著原油在罐區(qū)停留時(shí)間的長(zhǎng)短不同，及時(shí)調(diào)整罐底盤管通入蒸汽的流量。

常減壓蒸餾裝置有三種水：新鮮水、軟化水、循環(huán)水。循環(huán)水用在冷卻器中，水質(zhì)最差也最廉價(jià)。軟化水最潔凈，價(jià)格也最高，用于加熱產(chǎn)生自用過(guò)熱蒸汽，然后作為側(cè)線汽提塔和大塔塔底的汽提蒸汽，有些煉廠加熱爐為防止?fàn)t管結(jié)焦，會(huì)用軟化水注入進(jìn)爐前的管線中。新鮮水水質(zhì)和價(jià)格居中，電脫鹽罐的注水采用的是新鮮水，溫度較低。如圖2-22所示，在電脫鹽的系統(tǒng)中，注水量一般會(huì)達(dá)到原油加工量的5%～10%，這么大的流量，其溫度也會(huì)對(duì)電脫鹽罐操作溫度造成很大的影響。所以，一般要對(duì)所注的新鮮水盡量用低溫位熱源預(yù)熱，避免造成電脫鹽罐內(nèi)原油溫度的下降。

二、電脫鹽罐壓力

電脫鹽罐內(nèi)保持一定壓力是為了控制原油避免汽化蒸發(fā)，如果產(chǎn)生蒸氣將導(dǎo)致電脫鹽罐操作不正常，嚴(yán)重時(shí)引起爆炸。因此脫鹽罐內(nèi)壓力必須維持到高于操作溫度下原油和水的飽和蒸氣壓。一般電脫鹽罐內(nèi)壓力控制在1.6MPa以上。如果有三級(jí)罐串聯(lián)，則二級(jí)罐要高于1.7MPa，一級(jí)罐要高于1.8MPa，驅(qū)動(dòng)原油需要罐間保持一定的壓差。另外，罐間的靜態(tài)混合器混合強(qiáng)度也需要消耗一定的壓差。以一級(jí)罐為例，因?yàn)槠迫閯┖兔摻饘賱┑淖⑷肓刻。瑢?duì)于罐內(nèi)壓力的影響可以忽略不計(jì)。脫鹽罐的注水量與罐底排出的污水量應(yīng)保持平衡狀態(tài)，況且注水排水流量約為原油的5%，所以它們對(duì)脫鹽罐的壓力影響也較小。所以，罐內(nèi)的壓力只與進(jìn)出罐原油流量變化和靜態(tài)混合器混合強(qiáng)度有關(guān)。進(jìn)罐原油流量由原油泵出口閥門控制，出罐原油量由罐頂出口處的閥門開度來(lái)控制。

三、電脫鹽罐水的界位

電脫鹽罐的水位在原油進(jìn)口分布器的下方，油水界位要經(jīng)常檢查，高的水位不但縮短原油在弱電場(chǎng)中的停留時(shí)間，對(duì)脫鹽不利，而且水位過(guò)高會(huì)導(dǎo)致電場(chǎng)短路跳閘。界位過(guò)低，會(huì)造成脫水帶油。一般油水界位控制在25%～35%的范圍內(nèi)，采用較低的水位是為了防止電脫鹽罐跳閘。電場(chǎng)對(duì)于脫鹽罐脫水的作用很大，若因?yàn)樘l造成電場(chǎng)消失，油水分離不利造成含水原油進(jìn)入后續(xù)的初餾塔，將會(huì)造成初餾塔沖塔事故，不但初餾塔頂汽油變黑，整體裝置的操作都會(huì)紊亂。電脫鹽罐的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及水位顯示如圖2-23所示。

電脫鹽罐的進(jìn)水與出水達(dá)到平衡時(shí)，水位將保持不變。進(jìn)水來(lái)源有二：其一為原油中自帶的飽和鹽水；其二是原油在進(jìn)入電脫鹽罐前的注水。出水也包括兩部分：其一是脫鹽原油中所攜帶的微量水分，在正常電脫鹽工況下，這部分水分所占比例不大，可以忽略不計(jì)；其二是在電脫鹽罐底部的排放水。進(jìn)水與出水是否達(dá)到平衡，都是通過(guò)水位的顯示表現(xiàn)出來(lái)，進(jìn)水和出水無(wú)論哪一方出現(xiàn)流量波動(dòng)，都將破壞油水界位的穩(wěn)定。

電脫鹽的注水量一般占原油加工量的5%～10%，為了減小脫鹽原油對(duì)初餾塔及后續(xù)工序設(shè)備的腐蝕強(qiáng)度，注水量應(yīng)根據(jù)凈化原油中的鹽含量的變化而作出相應(yīng)的調(diào)整，所以注水量的多少，遵循的原則是要盡量洗掉原油中的鹽分，而不是平衡脫鹽罐的水位。因此當(dāng)注水量發(fā)生變化時(shí)，一定要及時(shí)調(diào)整脫鹽罐底部的排水量，使水位保持穩(wěn)定不變。脫鹽罐的總注水量，依據(jù)原油中鹽含量的變化而作出相應(yīng)的調(diào)整。每級(jí)電脫鹽罐的注水量也不相同，一般一級(jí)罐和二級(jí)罐注水量偏多，一級(jí)罐出口的原油鹽分脫除率約為95%，二級(jí)罐出口原油鹽分脫除率可達(dá)到99%以上，所以為了降低耗水量，一般煉廠均設(shè)計(jì)采用三級(jí)罐排水回注一級(jí)罐的工藝。

四、初餾塔頂溫度

保持初餾塔頂壓力不變，塔頂溫度變化影響著初頂產(chǎn)品（初頂汽油）的終餾點(diǎn)，如果塔頂溫度過(guò)高，則初餾塔內(nèi)本不該汽化的餾分汽化，并從塔頂餾出，致使初頂汽油終餾點(diǎn)偏高。相反，保持初餾塔頂壓力不變，如果塔頂溫度過(guò)低，則本應(yīng)該汽化并從塔頂餾出的組分沒有汽化而從塔底引出，致使初頂汽油終餾點(diǎn)偏低。一般初餾塔塔頂溫度控制在115～120℃范圍內(nèi)。

初餾塔底部的進(jìn)料是初餾塔熱量的唯一來(lái)源，其溫度約為220℃，因?yàn)槠淞髁看螅詼囟燃词褂形⑿〉牟▌?dòng)，都會(huì)引起初餾塔頂溫度很大的變化。初餾塔進(jìn)料溫度主要與原油二段換熱系統(tǒng)中各個(gè)換熱器的換熱效果有關(guān)，這些換熱器的熱流正副線流量、溫度變化直接影響著原油二段換熱終溫，即初餾塔進(jìn)料溫度。

初餾塔頂壓力升高，一方面因?yàn)闇p小了進(jìn)料口到塔頂?shù)膲航刀档退?nèi)部的上升氣速，另一方面因提高了塔內(nèi)的油氣分壓，相當(dāng)于提高各個(gè)組分的沸點(diǎn)，這樣，高溫的較重組分就無(wú)法汽化上升到達(dá)塔頂而使塔頂溫度下降（熱量的載體是上升的油氣）。

如圖2-24所示，初餾塔頂油氣出塔溫度在120℃左右，從塔頂引出后，經(jīng)過(guò)空氣冷卻器和循環(huán)水冷卻器冷卻至40℃進(jìn)入初頂罐，實(shí)現(xiàn)油、水、氣三相分離后，油相經(jīng)過(guò)初頂汽油泵驅(qū)動(dòng)部分返回至塔頂。因此，通過(guò)塔頂冷回流的溫度和流量可以降低塔頂?shù)臏囟龋龃罄浠亓髁髁亢徒档屠浠亓鳒囟龋梢越档退敎囟取?/p>

循環(huán)水冷卻器的工作原理與換熱器相同，熱流、冷流也均有正線和副線。但一般冷卻器冷熱流全部都走正線，依據(jù)冷流中冷卻循環(huán)水的溫度和流量來(lái)調(diào)節(jié)冷卻效果，即如果降低冷卻循環(huán)水的溫度，或增加冷卻循環(huán)水的流量，則冷卻力度加強(qiáng)，塔頂冷回流溫度將降低。由于循環(huán)水是由裝置外供，來(lái)水的溫度是固定的，所以在調(diào)節(jié)冷卻器冷卻力度時(shí)，主要靠調(diào)節(jié)冷卻水流量來(lái)實(shí)現(xiàn)。

五、初餾塔頂壓力

保持初餾塔頂溫度不變，塔頂壓力變化影響著初頂產(chǎn)品（初頂汽油）的終餾點(diǎn)，如果塔頂壓力過(guò)低，則初餾塔內(nèi)本不該汽化的餾分汽化，并從塔頂餾出，致使初頂汽油終餾點(diǎn)偏高。相反，如果塔頂壓力過(guò)高，在塔頂本應(yīng)該汽化并從塔頂應(yīng)該餾出的組分沒有汽化，而從塔底引出，致使初頂汽油終餾點(diǎn)偏低。一般初餾塔頂壓力（表壓）控制在0.20～0.25MPa的范圍內(nèi)。

初頂溫度的升高，會(huì)造成塔頂輕組分的汽化率增大，因此塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷變大，塔頂壓力隨之升高。初餾塔頂冷回流溫度一般在40℃左右，返塔后大部分會(huì)汽化，如果其返塔冷回流流量增大，將會(huì)造成塔頂氣相負(fù)荷增大，壓力隨之升高。同理，塔頂冷回流中含水量增大，水分進(jìn)入塔內(nèi)后汽化，塔頂氣相負(fù)荷增大，壓力隨之升高。

常減壓蒸餾裝置的產(chǎn)品中，直餾汽油和減壓渣油中硫含量較多，直餾汽油和減壓渣油接觸的設(shè)備都易發(fā)生硫腐蝕，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成砂眼，發(fā)生泄漏，影響裝置生產(chǎn)周期。尤其是塔頂揮發(fā)線處，易形成露點(diǎn)腐蝕，硫酸鹽的濃度較高，腐蝕力度較大。為了減緩硫?qū)λ敁]發(fā)線的腐蝕，一般會(huì)向塔頂注入緩蝕劑，緩蝕劑與水混合形成一定濃度，再用柱塞泵提供揚(yáng)程并按規(guī)定的計(jì)量注入初餾塔和常壓塔的塔頂，在揮發(fā)線處形成一層保護(hù)膜，這樣就增加了塔頂?shù)乃浚@部分水全部進(jìn)入到塔頂回流罐中，并從罐底引出排入地井。但是一定要做好塔頂回流罐的油水分離工作，避免塔頂冷回流中攜帶水分，造成塔頂操作波動(dòng)。

如圖2-24所示，初餾塔頂油氣先經(jīng)過(guò)空氣冷卻器冷卻，氣相有很大部分會(huì)變成液相，這樣，會(huì)造成相變部位的壓力降低，這樣就形成了塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏膲航担?qū)使氣相從塔頂向空冷相變部位流動(dòng)。如果空冷冷卻力度加大，會(huì)增大這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃?dòng)速度加大，進(jìn)而降低了塔頂?shù)膲毫ΑＴ诂F(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)中，將調(diào)節(jié)初頂空冷冷卻力度作為調(diào)節(jié)初餾塔頂壓力的主要手段。

氣相從初餾塔頂?shù)匠蹴敼蓿纬闪朔忾]的空間，在這個(gè)空間里，唯有初頂罐頂部的氣體外排閥門是泄壓口，此閥門后續(xù)連接的是煉廠低壓燃料氣管網(wǎng)，管網(wǎng)內(nèi)壓力遠(yuǎn)低于初頂罐內(nèi)壓力，如果此閥門開度增大，將有更多的氣體外排，初頂罐的壓力將下降，這樣等于加大了氣相從塔頂?shù)匠蹴敼薜膲航担龃罅藲庀鄰乃數(shù)匠蹴敼薜牧魉伲M(jìn)而降低了塔頂壓力。

電脫鹽系統(tǒng)雖然會(huì)把原油中的含水量降至微小范圍內(nèi)，但無(wú)法實(shí)現(xiàn)將水分徹底脫除，這是因?yàn)檠b置要完成一定的原油加工量。脫出原油中的水分進(jìn)入到初餾塔后會(huì)汽化并集中在塔頂部位。因此初餾塔進(jìn)料含水量的變化也會(huì)影響塔頂壓力，進(jìn)料含水量增大，則塔頂?shù)乃魵庳?fù)荷會(huì)增大，氣相總負(fù)荷將增大，塔頂壓力將升高。在實(shí)際的操作中，不擔(dān)心初餾塔進(jìn)料中含有水分，只要這些水分含量穩(wěn)定在允許的范圍內(nèi)，便不會(huì)造成塔頂壓力的較大波動(dòng)而影響裝置的平穩(wěn)運(yùn)行。穩(wěn)定初餾塔進(jìn)料中的水含量的前提條件是平穩(wěn)電脫鹽系統(tǒng)的操作。

六、初餾塔底液位

如圖2-25所示，初餾塔底液位發(fā)生變化時(shí)，會(huì)使初餾塔底泵出口流量發(fā)生波動(dòng)，如果常壓爐沒有及時(shí)調(diào)整火嘴的發(fā)熱量，即沒有及時(shí)改變?nèi)剂嫌突鹱旌腿剂蠚饣鹱扉_度，將會(huì)導(dǎo)致常壓爐出口溫度產(chǎn)生波動(dòng)，即常壓塔進(jìn)料溫度發(fā)生變化，這樣會(huì)影響常壓塔的正常操作，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使常壓側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量不合格。所以，初餾塔底液位穩(wěn)定是常壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)運(yùn)行的前提條件。一般地，初餾塔底液位控制在50（1±10）%的范圍內(nèi)。

如圖2-25所示，對(duì)于初餾塔底液位來(lái)講，初餾塔底進(jìn)料有一，即原油泵的出口流量；出料有二，一為初底泵外排流量，另一為初餾塔內(nèi)塔底進(jìn)料的汽化上升量，所以初餾塔底物料是否平衡，只要考慮這三點(diǎn)即可。

初餾塔底進(jìn)料量主要由原油泵出口流量控制，進(jìn)料量增大，則初底液面將升高。原油泵的泵送流量不可以隨意調(diào)節(jié)，它關(guān)系到常減壓蒸餾裝置的加工量，根據(jù)年初煉廠制定的常減壓蒸餾裝置的加工任務(wù)，廠技術(shù)部門將會(huì)計(jì)算出裝置詳細(xì)到每天的原油加工量，并要求每天平穩(wěn)完成加工任務(wù)。另外，原油泵的出口流量發(fā)生變化，將會(huì)造成裝置后續(xù)工藝參數(shù)的整體變動(dòng)，影響裝置的平穩(wěn)運(yùn)行，一切安全事故和質(zhì)量事故均是由操作波動(dòng)引起的。

初底泵出口流量增大，則初餾塔底液面將降低。初餾塔底泵出口流量，即為常壓爐進(jìn)料流量，也即為常壓塔底的進(jìn)料流量。初餾塔底泵出口流量發(fā)生變化，如果沒有及時(shí)相應(yīng)地調(diào)整常壓爐燃料油和燃料氣的火嘴開度，將會(huì)導(dǎo)致常壓爐出口溫度發(fā)生變化，加之常壓塔底進(jìn)料量發(fā)生波動(dòng)，將會(huì)造成常壓塔的操作波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響常壓塔塔頂及側(cè)線產(chǎn)品的質(zhì)量。因此在調(diào)節(jié)初底泵出口流量的同時(shí)，一定要考慮后續(xù)受影響的工藝參數(shù)，預(yù)見性判斷這些工藝參數(shù)的變化趨勢(shì)，及時(shí)調(diào)整。

初餾塔底汽化率，主要指的是初頂氣體和出裝置的初頂汽油產(chǎn)率之和占塔底進(jìn)料的百分比。初餾塔底的汽化率降低，即初頂氣體和初頂汽油的產(chǎn)率下降，說(shuō)明本應(yīng)該作為初頂產(chǎn)品的組分液相回流至塔底，則初底液面將升高。

保持初餾塔底溫度、塔頂溫度和壓力不變，如果進(jìn)料密度變小，進(jìn)料中輕組分的比例增大，則初頂產(chǎn)品產(chǎn)量將會(huì)增加，汽化率將升高。初餾塔進(jìn)料性質(zhì)即凈化原油的性質(zhì)，也即采油廠或產(chǎn)油礦區(qū)的原油性質(zhì)，一般在短期內(nèi)各個(gè)原油的性質(zhì)及組成不會(huì)發(fā)生較大變化，如果煉廠原油調(diào)和裝置按著規(guī)定比例調(diào)和原油，一般不會(huì)使初餾塔進(jìn)料性質(zhì)發(fā)生較大波動(dòng)，所以在調(diào)節(jié)初餾塔底汽化率時(shí)，不會(huì)考慮進(jìn)料性質(zhì)的影響因素。烴類組分的相變與溫度有關(guān)，進(jìn)料溫度升高會(huì)促進(jìn)液相組分的汽化，溫度升高，則汽化率將升高。初餾塔底進(jìn)料溫度，即為原油二段換熱終溫，從電脫鹽罐出口至初餾塔底進(jìn)料之間這一段的原油換熱系統(tǒng)稱為原油的二段系統(tǒng)，系統(tǒng)內(nèi)換熱器的熱源，為常壓塔側(cè)線、常底渣油、減壓塔側(cè)線、減底渣油，這些熱流在換熱器的流量及溫降變化，均可導(dǎo)致初餾塔底進(jìn)料溫度發(fā)生變化。初餾塔頂壓力也會(huì)影響油分的汽化效果，塔頂壓力降低，降低了烴類的沸點(diǎn)，促進(jìn)了較輕烴類組分的汽化。一般通過(guò)對(duì)空氣冷卻器的冷卻力度和初頂回流罐頂氣相外排閥門開度的調(diào)節(jié)，來(lái)控制初餾塔頂壓力。

七、初頂中間罐水位控制

塔頂冷回流帶水是初餾塔以及其他蒸餾塔操作較為棘手的問(wèn)題之一，由于水汽化潛熱較大，回流帶水返塔后不但吸收大量的熱量，而且汽化后，體積增加多倍，將引起操作波動(dòng)，威脅生產(chǎn)安全，發(fā)現(xiàn)不及時(shí)或處理不當(dāng)，就會(huì)造成沖塔，當(dāng)塔頂壓力超過(guò)0.255MPa安全閥定壓值時(shí)，促使安全閥啟跳，造成事故。為了避免塔頂回流帶水，必須要穩(wěn)定初頂中間罐的水位，一般控制在50%±10%范圍內(nèi)。塔頂回流罐結(jié)構(gòu)見圖2-26。

如果進(jìn)料中含水量波動(dòng)不大，基本不會(huì)影響到初頂罐中水位的穩(wěn)定。當(dāng)初餾塔底進(jìn)料中含水量突然變大，單位時(shí)間內(nèi)進(jìn)入到初頂罐中的水量會(huì)增加，其水位將升高。這時(shí)應(yīng)及時(shí)加大排水量，以避免回流帶水。初餾塔進(jìn)料含水量與電脫鹽系統(tǒng)的操作有關(guān)，只要電脫鹽罐主要操作參數(shù)，如壓力、溫度、注水量、排水量、電壓、破乳劑注入量、原油泵出口流量等參數(shù)穩(wěn)定后，唯一能造成初餾塔底進(jìn)料含水量變化的只有原油調(diào)和工藝的操作狀況。一般認(rèn)為凈化原油的溫度及含水量的變化過(guò)大波動(dòng)，會(huì)導(dǎo)致電脫鹽系統(tǒng)的操作紊亂，進(jìn)而影響到初餾塔的平穩(wěn)運(yùn)行。

根據(jù)物料平衡的原理，初頂罐的排水量等于罐進(jìn)料中的水含量，即可穩(wěn)定初頂罐的水位平衡。初頂罐的排水量，要考慮塔頂注緩蝕劑液中的水含量，而且根據(jù)裝置的運(yùn)行時(shí)段及塔頂揮發(fā)線腐蝕程度，會(huì)相應(yīng)加大緩蝕劑的注入強(qiáng)度，或者為了稀釋塔頂酸液的濃度。有些煉廠常減壓蒸餾裝置會(huì)配置另外加注塔頂新鮮水的工藝，這樣相當(dāng)于加大了初頂罐的進(jìn)水量，此時(shí)應(yīng)及時(shí)調(diào)節(jié)排水量，以穩(wěn)定初頂罐的水位。

一定的初頂油氣的冷后溫度，對(duì)應(yīng)著一定的初頂罐中的油水分離效果。如果冷后溫度升高，汽油餾分和水的分離效果將下降，因?yàn)樗推宛s分的分子能量大，運(yùn)動(dòng)加強(qiáng)，相互滲透和混合，部分水分子會(huì)運(yùn)動(dòng)到油相中與汽油一同翻過(guò)隔油墻到積油間而造成水位的下降，此部分水隨著汽油部分回流至塔頂，會(huì)造成塔頂壓力的升高，進(jìn)而降低了塔內(nèi)的上升氣速，單位時(shí)間內(nèi)水蒸氣冷卻進(jìn)入到初頂罐的量會(huì)減少，初頂罐中的水位將會(huì)進(jìn)一步下降，造成惡性循環(huán)。

八、常壓塔頂溫度

保持常壓塔頂壓力不變，塔頂溫度變化影響著常頂產(chǎn)品（常頂汽油）的終餾點(diǎn)，如果塔頂溫度升高，則常壓塔內(nèi)本不該汽化的餾分汽化，并從塔頂餾出，致使常頂汽油終餾點(diǎn)偏高，且常一線產(chǎn)品的初餾點(diǎn)也跟著升高。相反，如果塔頂溫度降低，則本應(yīng)該汽化并從常壓塔頂餾出的組分沒有汽化，而是從常一線抽出口餾出，這樣導(dǎo)致常頂汽油終餾點(diǎn)偏低和常一線初餾點(diǎn)偏低。一般常壓塔頂溫度控制在120℃附近，常頂汽油比初頂汽油的產(chǎn)率低。

經(jīng)過(guò)常壓爐加熱后來(lái)的進(jìn)料所提供的熱量，是常壓塔唯一的熱源，進(jìn)料的溫度直接影響到整個(gè)大塔的溫度。進(jìn)料溫度降低，則大塔各個(gè)溫位均會(huì)下降。另外，進(jìn)料溫度也與原油的三段換熱系統(tǒng)的終溫變化有關(guān)，在原油三段換熱系統(tǒng)中，冷熱流流量及溫度、熱流正副線流量比例都會(huì)影響常壓塔進(jìn)料溫度。

常壓塔側(cè)線抽出量越大，則大塔損失的熱量就會(huì)越多，抽出線上方的各個(gè)塔板溫度就會(huì)下降。常一線抽出量變大，有些較輕的氣相組分會(huì)在常一線抽出口餾出，這些組分沒有把熱量攜帶到塔頂，致使塔頂溫度下降。塔頂循環(huán)回流抽出與返塔溫差越大，抽出量越大，則塔頂損失的熱量越多，其回流附近塔板的溫度均下降，塔頂溫度也會(huì)受到不同程度的影響。

常壓塔頂冷回流溫度一般在40℃左右，當(dāng)常頂空冷、水冷冷卻力度發(fā)生變化時(shí)，勢(shì)必會(huì)改變常頂罐的溫度，如果塔頂冷回流返塔的溫度降低，冷回流的流量加大，則塔頂?shù)臏囟葘⑾陆怠Ｋ攭毫?duì)塔頂溫度的影響主要表現(xiàn)為塔頂壓力升高，會(huì)降低塔內(nèi)部上升氣速，這樣，高溫的重組分就無(wú)法到達(dá)塔頂而使塔頂溫度下降。另外，塔頂壓力也會(huì)影響部分輕組分中純烴的沸點(diǎn)，塔頂壓力偏低，烴類的沸點(diǎn)將下降，塔頂整體汽化率將增大，塔頂氣體產(chǎn)率將增大，有更多的熱量載體到達(dá)塔頂，致使塔頂溫度升高。

九、常壓塔頂壓力

保持常壓塔頂溫度不變，塔頂壓力變化影響著常頂產(chǎn)品（常頂汽油）的終餾點(diǎn)，如果塔頂壓力升高，在塔頂本應(yīng)該汽化并且揮發(fā)的組分沒有汽化，致使常頂汽油終餾點(diǎn)和常一線初餾點(diǎn)偏低。一般常壓塔頂壓力（表壓）控制在0.01～0.06MPa 的范圍內(nèi)。

塔頂溫度升高，會(huì)有更多的組分汽化而沖至塔頂，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷變大，塔頂壓力將升高。無(wú)論是大塔塔底注汽，還是側(cè)線汽提塔注汽，所有的水蒸氣將全部上升至常壓塔頂。如果注汽量增大，則塔頂氣相負(fù)荷變大，塔頂壓力將會(huì)上升。但是，影響塔頂氣相負(fù)荷的主要組分是油氣，蒸汽只占很小一部分比例，一般在使用塔底注汽和側(cè)線汽提塔注汽工藝手段時(shí)，主要是為了汽提側(cè)線及塔底烴類的輕組分，增加油品產(chǎn)量，調(diào)節(jié)油品閃點(diǎn)，而不是為了調(diào)節(jié)大塔頂部的壓力。

進(jìn)料性質(zhì)穩(wěn)定時(shí)，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷將會(huì)穩(wěn)定。如果進(jìn)料變輕，會(huì)有更多的輕組分汽化上升至塔頂，使塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷變大，塔頂壓力升高。進(jìn)料變輕的原因，一般歸結(jié)為初餾塔的拔出率，初餾塔的拔出率減小，本應(yīng)該在初餾塔汽化揮發(fā)的組分在常壓塔頂汽化餾出，這樣相當(dāng)于增加了常壓塔的負(fù)荷，造成常壓塔頂?shù)膲毫ι仙?/p>

如圖2-27所示，常壓塔頂油氣先經(jīng)過(guò)空氣冷卻器冷卻，塔頂揮發(fā)出來(lái)的氣相有很大部分會(huì)變成液相，這樣會(huì)造成相變部位的真空，形成了從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏膲航担?qū)使氣相從塔頂向空冷相變部位流動(dòng)。如果空冷冷卻力度加大，會(huì)增大這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃?dòng)速度加大，進(jìn)而降低了塔頂?shù)膲毫ΑＴ诂F(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)中，調(diào)節(jié)常頂空冷冷卻力度作為調(diào)節(jié)常壓塔頂壓力的主要手段。

塔頂回流返塔后，由于沸點(diǎn)低于塔頂溫度，所以回流中大部分組分會(huì)汽化，如果回流量增大，造成塔頂氣相負(fù)荷變大，壓力隨之升高。同理，塔頂回流中含水量增大，水分進(jìn)入塔內(nèi)后汽化，塔頂氣相負(fù)荷變大，壓力隨之升高。

氣相從常壓塔頂?shù)匠ｍ敼蓿纬闪朔忾]的空間，在這個(gè)空間里，唯有常頂罐頂部的氣體外排閥門是泄壓口，此閥門后續(xù)連接的是煉廠低壓燃料氣管網(wǎng)，管網(wǎng)壓力低于常頂罐內(nèi)壓力，如果此閥門開度增大，將有更多的氣體外排，常頂罐的壓力將下降，這樣等于加大了氣相從塔頂?shù)匠ｍ敼薜膲航担龃罅藲庀鄰乃數(shù)匠ｍ敼薜牧魉伲M(jìn)而降低了塔頂壓力。

十、常壓塔底液面

如圖2-28所示，常壓塔底液位發(fā)生變化，會(huì)使常壓塔底泵出口流量發(fā)生波動(dòng)，如果減壓爐沒有及時(shí)調(diào)整火嘴的發(fā)熱量，會(huì)導(dǎo)致減壓爐出口溫度波動(dòng)，即減壓塔進(jìn)料溫度發(fā)生變化，這樣會(huì)導(dǎo)致減壓塔操作波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使減壓側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)不合格。所以，常壓塔底液位穩(wěn)定是減壓系統(tǒng)平穩(wěn)操作的前提條件，一般常壓塔底液位控制在50（1±10%）的范圍內(nèi)。

如圖2-28所示，常壓塔底進(jìn)料有一，即初餾塔底泵出口流量。而出料有二：其一為常底泵出口流量，其二為常壓塔內(nèi)部的汽化上升量。所以，常壓塔底物料是否平衡，只要考慮這三點(diǎn)即可。

常壓塔底進(jìn)料量主要由初底油泵出口流量控制，進(jìn)料量增大，則常壓塔底液面將升高。但是，如果改變了初底泵出口的流量，會(huì)引起初餾塔底液位的變化，就需要調(diào)節(jié)原油泵出口流量，這是不可取的，所以一般不會(huì)利用調(diào)節(jié)初餾塔底泵出口流量來(lái)平衡常壓塔底液位。

常底泵出口流量增大，則常壓塔底液面將降低。但是在調(diào)節(jié)常底泵出口流量的同時(shí)，也要考慮減壓系統(tǒng)的操作平穩(wěn)性，要提前做好減壓爐的相關(guān)調(diào)節(jié)工作，如燃料油火嘴和燃料氣火嘴的開度、爐膛負(fù)壓等，以保證減壓塔進(jìn)料的溫度穩(wěn)定，進(jìn)而穩(wěn)定整個(gè)減壓塔的操作。

常壓塔的汽化率主要是指常頂氣體、常頂汽油、常一線、常二線、常三線產(chǎn)品的產(chǎn)率總和。常壓塔的汽化率降低，說(shuō)明本應(yīng)該汽化并從側(cè)線餾出的組分沒有餾出而是留存在塔底，使得常底液面升高。由于塔底進(jìn)料的溫度較高，所以塔底汽化程度是常壓塔底液位的重要影響因素。

保持常壓塔底溫度不變，進(jìn)料中輕組分的比例增大，則汽化率將增大。保持常壓塔底溫度、塔頂溫度和壓力不變，如果進(jìn)料中輕組分的比例增大，則常壓塔產(chǎn)品總量將會(huì)增大，汽化率將增大。常底進(jìn)料輕組分的含量增大，說(shuō)明本應(yīng)該在初餾塔汽化餾出的組分沒有餾出，而是隨初底原油一同進(jìn)入到了常壓塔，這些組分便會(huì)在常壓塔頂餾出。

進(jìn)料溫度會(huì)促進(jìn)油分的汽化，溫度升高，則汽化率將增大。常壓塔底進(jìn)料溫度與常壓爐的加熱程度和原油三段換熱系統(tǒng)終溫有關(guān)，此系統(tǒng)換熱器的熱流為減壓側(cè)線、常渣及減壓渣油，熱流的流量、正副線的比例，都會(huì)對(duì)原油三段換熱終溫造成影響。另外，塔頂壓力也會(huì)影響油分的汽化效果，塔頂壓力越低，各個(gè)組分的沸點(diǎn)也相應(yīng)降低，則塔內(nèi)進(jìn)料整體汽化率將增大。

常壓塔底注汽，是為了降低常壓塔內(nèi)部油氣分壓，促進(jìn)油分的汽化力度的加強(qiáng)，增大側(cè)線產(chǎn)品的產(chǎn)率。如果加大注汽量，會(huì)降低塔頂?shù)挠蜌夥謮海档徒M分的沸點(diǎn)，使汽化的油分增多，汽化率上升。塔底注汽主要改變的是常三線的產(chǎn)量。

十一、減壓塔頂壓力

減壓塔是在較低的溫度和壓力下進(jìn)行物料切割的，溫度較低是為了避免發(fā)生烴類的化學(xué)反應(yīng)。

抽真空蒸汽壓力越高，在混合室側(cè)面形成的真空度越高，形成的從減壓塔頂?shù)揭患?jí)抽真空器混合室的壓降就會(huì)越大，促使減壓塔頂向一級(jí)抽真空器混合室的氣流流速增大，減壓塔頂?shù)膲毫蜁?huì)降低。

減壓塔底注汽量和減壓側(cè)線注汽量增大，上升到塔頂?shù)乃魵饩蜁?huì)越多，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷將會(huì)增大，塔頂?shù)膲毫蜁?huì)升高。另外，減壓塔內(nèi)水蒸氣的分壓越大，則油氣分壓減小，會(huì)促使油相汽化率增大，汽化上升的氣體總量增加。

減壓爐出口溫度不宜過(guò)高，以不發(fā)生裂解反應(yīng)為限，但是這個(gè)度很難把握。如果減壓爐出口溫度過(guò)高，爐管內(nèi)的常渣進(jìn)入減壓塔后，將會(huì)有更多的輕組分汽化上升至塔頂，使塔頂壓力升高。常壓拔出率指的是常頂氣體、常頂汽油、常一線、常二線及常三線的產(chǎn)率總和。常壓拔出率越高，說(shuō)明常壓汽化產(chǎn)出的產(chǎn)品就越多，常渣就會(huì)少而重，進(jìn)入減壓塔后，組分的汽化率將會(huì)下降，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷變小，塔頂壓力降低。

減壓塔頂溫度越高，達(dá)到沸點(diǎn)而汽化的組分就越多，本不應(yīng)汽化的輕組分汽化上升至塔頂，致使塔頂氣相負(fù)荷變大，塔頂壓力升高。

減底液面越高，淹沒的格柵和填料越多，提餾的效果就越差，被淹沒在液相中的輕組分就會(huì)增多，本應(yīng)汽化上升至塔頂?shù)妮p組分減少，塔頂氣相負(fù)荷變小，塔頂壓力降低。雖然減壓塔底液位是減頂壓力的影響因素，但它的影響程度較小，除非減底液位淹沒接近到減五線高度時(shí)，塔底液位高度對(duì)塔頂壓力的影響開始變得突出。

抽真空系統(tǒng)前冷、中冷、后冷卻器的冷卻水溫度越低，流量越大，冷卻效果就越好，從塔頂引出的氣相在冷卻器內(nèi)冷卻為液相的比例增大，抽真空器的負(fù)荷就會(huì)變小，抽真空器的工作效能增大，使從減壓塔頂?shù)匠檎婵掌鞯膲航翟龃螅瑲饬髁魉僭龃螅瑴p壓塔頂氣相負(fù)荷減弱變快，塔頂壓力降低。

十二、減壓塔頂溫度

減壓塔頂溫度對(duì)于減頂油和減一線油餾程的影響很大。減頂油的餾程較寬，一般為室溫至370℃，閃點(diǎn)為室溫，如果不影響柴油的閃點(diǎn)，則可以作為輕柴油的調(diào)和組分輸往油庫(kù)。但如果閃點(diǎn)不允許，或者減頂油產(chǎn)率過(guò)大，則需打入原油泵進(jìn)口進(jìn)行回?zé)挕p一線油的餾程為300～370℃，常與常二線、常三線混合生產(chǎn)輕柴油餾分。其他條件不變，減壓塔頂溫度過(guò)高，本不該汽化的組分汽化上升至塔頂，以減頂油餾分餾出，這樣就較少了輕柴油的產(chǎn)率，降低裝置效益。減壓塔頂溫度一般控制在50～70℃的范圍內(nèi)，減頂溫度各個(gè)煉廠有所不同，依據(jù)塔頂壓力和側(cè)線產(chǎn)品要求而定，但必須使水成為氣態(tài)。

經(jīng)過(guò)減壓爐加熱后來(lái)的進(jìn)料，其提供的熱量是減壓塔唯一的熱源，進(jìn)料的溫度直接影響到整個(gè)大塔的溫度。進(jìn)料溫度低，則大塔各個(gè)溫位均會(huì)下降。側(cè)線抽出量越大，則大塔損失的熱量就會(huì)越多，抽出線上方的各個(gè)溫位均會(huì)下降。減一線回流、減一中段回流、減二中段回流抽出與返塔溫差越大，流量越大，則大塔損失的熱量越多，其回流上方的各個(gè)溫位均下降。

減壓塔頂壓力對(duì)塔頂溫度的影響主要表現(xiàn)為塔頂壓力升高，一是會(huì)降低塔內(nèi)部上升氣速，二是使部分組分的沸點(diǎn)升高無(wú)法汽化，這樣高溫的重組分就無(wú)法到達(dá)塔頂，造成塔頂溫度的降低（熱量的載體是上升的油氣）。

十三、減壓塔底液位

減壓塔底液位會(huì)不同程度地影響減壓塔內(nèi)汽化率，如果減底液位超高至減五線附近，將會(huì)加大影響減壓塔內(nèi)的汽化率，一般控制塔底液位高度為40%～60%。

如圖2-29所示，減壓塔底進(jìn)料有一，即常底泵出口流量。而出料有二：其一為減底泵外排量，其二為減壓塔內(nèi)部的汽化上升量，總收率即減頂氣、減頂油、減一線、減二線、減三線、減四線、減五線收率的總和。所以，減壓塔底物料是否平衡，只要考慮這三點(diǎn)即可。

減壓塔底進(jìn)料量主要由常底泵出口流量調(diào)節(jié)，進(jìn)料量增大，則減壓塔底液面將升高。常底泵出口流量應(yīng)根據(jù)常壓塔底液位的變化而變化，其主要目的是維護(hù)常壓系統(tǒng)的操作穩(wěn)定，所以常壓塔底泵的出口流量不可作為減壓塔底液位的調(diào)節(jié)手段。減底泵出口流量增大，則減壓塔底液面將降低。減壓塔底泵出口流量的大小除了對(duì)于原油一段、二段、三段換熱系統(tǒng)的換熱終溫有一定的影響外，對(duì)本裝置的平穩(wěn)操作沒有影響，因此一般把調(diào)節(jié)減壓塔底泵出口流量作為調(diào)節(jié)減壓塔底液位平衡的首選手段。但是，為了兼顧后續(xù)裝置的平穩(wěn)運(yùn)行，在調(diào)節(jié)減壓渣油出裝置流量時(shí)，要及時(shí)通知下游裝置做好應(yīng)對(duì)準(zhǔn)備，尤其是當(dāng)下游裝置沒有原料罐和減壓渣油直接進(jìn)入下游裝置的緩沖罐加工時(shí)，應(yīng)提前通知下游裝置主控室，做好變量操作的前提準(zhǔn)備。

減壓塔底的汽化率升高，則減底液面將下降。減壓塔內(nèi)的汽化率主要與減壓塔底進(jìn)料性質(zhì)、進(jìn)料溫度、塔頂壓力及塔底注汽量有關(guān)。保持減壓塔底溫度不變，如果常壓塔拔出率降低，說(shuō)明本應(yīng)該在常壓塔內(nèi)汽化并從常壓側(cè)線餾出的組分進(jìn)入到減壓塔內(nèi)汽化，這樣就增大了減壓塔負(fù)荷，減壓塔內(nèi)的汽化率增大。塔頂壓力也會(huì)影響油分的汽化效果，塔頂壓力越低，則汽化率就會(huì)越大。在保持減壓塔頂壓力不變的前提下，進(jìn)料溫度的升高會(huì)促進(jìn)油分的汽化，而使塔內(nèi)汽化率增大。減壓塔底注汽，是為了降低減壓塔內(nèi)部油氣分壓，促進(jìn)油分的汽化。如果加大注汽量，將會(huì)降低塔頂?shù)挠蜌夥謮海档陀头值姆悬c(diǎn)，則汽化的油分增多，汽化率增大。

如果減壓爐溫度超高，會(huì)導(dǎo)致爐管內(nèi)的常渣發(fā)生裂解反應(yīng)而生成輕組分，進(jìn)入減壓塔的較輕組分的比例增大，汽化率增大，會(huì)導(dǎo)致減壓塔底液位下降。但是，在烴類發(fā)生裂解反應(yīng)的同時(shí)，也會(huì)發(fā)生稠環(huán)芳烴的縮合反應(yīng)，生成碳?xì)浔雀叩慕固浚奂诟邷夭糠郑g設(shè)備而縮短裝置的生產(chǎn)周期，因此減壓操作的重點(diǎn)是避免發(fā)生爐溫的超高現(xiàn)象。如果想要提高減壓拔出率，應(yīng)盡可能地提高減壓塔頂?shù)恼婵斩取?/p>

十四、常壓加熱爐出口溫度

常壓爐出口溫度是常減壓蒸餾裝置的重要操作工藝參數(shù)，也是裝置實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)操作較為重要的控制點(diǎn)，常壓爐出口溫度波動(dòng)，將會(huì)導(dǎo)致常壓塔操作的紊亂，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致常壓塔側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量不合格。常壓爐結(jié)構(gòu)示意圖見圖2-30。

保持其他工況條件不變，加熱爐提供的熱量一定，加熱爐進(jìn)料溫度升高，則爐出口的溫度就會(huì)上升。常壓爐進(jìn)料溫度取決于原油三段換熱效果，即換熱器熱流正線的流量及溫度、冷流的正線流量。一般冷流原油不會(huì)走副線，因?yàn)榱髁繙p少而使正副線管線都結(jié)垢，慢慢會(huì)導(dǎo)致管線堵塞。所以，在調(diào)節(jié)原油三段換熱終溫時(shí)，一般都是調(diào)節(jié)熱流的副線流量。

保持其他工況條件不變，加熱爐提供的熱量一定，進(jìn)料量越少，則爐出口的溫度就會(huì)越高。常壓爐的進(jìn)料量由初底泵出口閥門開度來(lái)調(diào)節(jié)。但是，一旦裝置的處理量趨于穩(wěn)定后，基本不把調(diào)節(jié)加熱爐的進(jìn)料量作為調(diào)節(jié)爐溫的手段，因?yàn)檫M(jìn)料量變化后，后續(xù)的系統(tǒng)參數(shù)都會(huì)相應(yīng)發(fā)生變化，比如常壓爐后的常壓塔底液面、減壓爐出口溫度、減壓塔底液面等。

單位時(shí)間內(nèi)，燃料氣用量越大，則爐出口溫度越高。燃料氣用量的決定因素是燃料氣的壓力，壓力越大，閥門開度不變，則氣體流量就會(huì)越大。因?yàn)槌p壓蒸餾裝置是原油加工的龍頭裝置，處理量較大，單靠燃料氣加熱，可能達(dá)不到工藝生產(chǎn)要求的爐出口溫度，一般煉廠的常減壓蒸餾裝置的加熱爐都要設(shè)燃料油火嘴。常減壓蒸餾裝置所用的燃料油就是減壓渣油，其壓力的調(diào)節(jié)，本裝置可以完成，只要調(diào)節(jié)減壓渣油換熱器燃料油分支流程閥門開度即可。單位時(shí)間內(nèi)，燃料油用量越大，則爐出口溫度越高。燃料油用量的決定因素是燃料油的壓力，壓力越大，閥門開度不變，則燃料油流量就會(huì)越大。

保持加熱爐煙氣有足夠的氧含量，是燃料在加熱爐中能夠完全燃燒的前提，也是燃料放出最大能量的前提。所以在一定范圍內(nèi)，煙氣中氧含量越高，可使燃料，特別是餾分較重、熱值較高的燃料油能夠完全燃燒，提供的熱量就越大，加熱爐出口溫度就會(huì)越高。煙氣中的氧含量是由進(jìn)爐空氣提供的，進(jìn)爐空氣會(huì)消耗加熱爐的熱量，進(jìn)爐空氣的溫度越高，則消耗加熱爐的熱量就會(huì)越少，會(huì)有更多的熱量去加熱爐管內(nèi)的介質(zhì)，爐出口的溫度就會(huì)升高。為提高加熱爐的熱效率，煙氣的氧含量不可過(guò)高，根據(jù)燃料油的特點(diǎn)確定，一般都控制在4%以下。

十五、減壓加熱爐出口溫度

減壓爐出口溫度也是常減壓蒸餾裝置的重要工藝操作參數(shù)，減壓爐出口溫度是否穩(wěn)定直接影響減壓塔能否平穩(wěn)運(yùn)行。與常壓爐不同的是，減壓爐對(duì)流室還有加熱自產(chǎn)蒸汽的作用，所以進(jìn)爐自產(chǎn)蒸汽流量及溫升也是影響減壓爐出口溫度的一個(gè)因素。

保持其他工況條件不變，如果加熱爐提供的熱量一定，減壓爐進(jìn)料溫度升高，則爐出口的溫度就會(huì)上升。減壓爐進(jìn)料，即常壓塔底出來(lái)的常底渣油，在進(jìn)入減壓爐之前沒有任何的換熱升溫設(shè)備，所以減壓爐進(jìn)料溫度與常底渣油溫度的變化趨勢(shì)相同。保持其他工況條件不變，如果加熱爐提供的熱量一定，進(jìn)料量越少，則爐出口的溫度就會(huì)越高。減壓爐的進(jìn)料量由常底泵出口閥門開度來(lái)調(diào)節(jié)。閥門開度越大，則減壓爐進(jìn)料量就會(huì)越大。與常壓爐一樣，減壓爐進(jìn)料也不作為減壓爐出口溫度的調(diào)節(jié)手段，為免引起減壓塔操作的波動(dòng)。

在減壓爐的對(duì)流室，有自產(chǎn)蒸汽盤管通過(guò)，目的是加熱自產(chǎn)蒸汽，使其溫度達(dá)到過(guò)熱狀態(tài)，一般溫度要達(dá)到340℃以上，然后這些過(guò)熱蒸汽注入常壓塔底、減壓塔底和各汽提塔底作為汽提蒸汽使用。這些蒸汽由飽和蒸汽過(guò)渡到過(guò)熱蒸汽所需要的熱量就是由減壓爐對(duì)流室提供的。如果過(guò)熱蒸汽流量越大，或者過(guò)熱蒸汽進(jìn)出溫升越大，則需要的熱量就會(huì)越多，本來(lái)用來(lái)加熱減壓爐管內(nèi)介質(zhì)的熱量來(lái)加熱過(guò)熱蒸汽，致使減壓爐出口溫度降低。

其他因素，如燃料氣、燃料油、煙氣中氧含量、冷風(fēng)預(yù)熱程度對(duì)減壓爐出口溫度的影響與常壓爐相同。

十六、初餾塔頂汽油終餾點(diǎn)

常減壓蒸餾裝置直餾汽油終餾點(diǎn)一般控制在不大于170℃。一方面是因?yàn)橹别s汽油的下一道工序是催化重整工藝，它是烷烴環(huán)化脫氫生產(chǎn)芳烴和環(huán)烷烴異構(gòu)、脫氫生成芳烴的過(guò)程，在此過(guò)程中汽油餾分的終餾點(diǎn)一般會(huì)提高25℃以上，車用汽油的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定其終餾點(diǎn)為不大于205℃，這樣必須要求直餾汽油終餾點(diǎn)要留出余量，以保證催化重整汽油終餾點(diǎn)不超標(biāo)。另一方面是為了增產(chǎn)煤油和柴油。

一定的塔頂壓力會(huì)對(duì)應(yīng)一定的塔內(nèi)汽化率，塔頂壓力升高，會(huì)升高輕組分的沸點(diǎn)，整體上降低輕組分的汽化率，等于降低了塔頂產(chǎn)品的餾出率，進(jìn)而降低初頂汽油的終餾點(diǎn)。同樣，一樣的塔頂溫度，也對(duì)應(yīng)著一定的汽化率，塔頂溫度升高，輕組分汽化率增大，塔頂餾出的產(chǎn)品就會(huì)增多，初頂汽油的終餾點(diǎn)則升高。

初頂汽油的終餾點(diǎn)，還與初餾塔內(nèi)的氣速有關(guān)，只是受塔內(nèi)氣速的影響不是很大，一般認(rèn)為初餾塔內(nèi)氣速增大，會(huì)出現(xiàn)重組分被攜帶至塔頂餾出的現(xiàn)象，這樣初頂汽油中摻入了重組分而使終餾點(diǎn)略微升高。其實(shí)這種現(xiàn)象也算是沖塔，只不過(guò)沒有嚴(yán)重到影響塔頂產(chǎn)品的質(zhì)量。造成塔內(nèi)氣速突然增大的原因有很多，如進(jìn)料突然變輕、塔頂壓力突然降低等。初餾塔進(jìn)料水含量突然變大，多數(shù)是因?yàn)殡娒擕}罐跳閘，此時(shí)會(huì)造成初餾塔操作的紊亂，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成初餾塔沖塔事故。

初餾塔內(nèi)上升氣速穩(wěn)定，進(jìn)料性質(zhì)也穩(wěn)定后，初頂汽油的終餾點(diǎn)會(huì)隨著其產(chǎn)率的變化而變化。產(chǎn)率增大，初頂汽油的終餾點(diǎn)將會(huì)升高。所以，初頂汽油的終餾點(diǎn)也會(huì)與常減壓蒸餾裝置的加工量有微小的關(guān)系，裝置的加工量下降，使初頂汽油的產(chǎn)率會(huì)增大，初頂汽油的終餾點(diǎn)也會(huì)有微小的升高。

十七、常頂汽油終餾點(diǎn)

常壓塔產(chǎn)品從上到下依次是常頂氣體、常頂汽油餾分、常一線煤油餾分、常二線輕柴油餾分、常三線重柴油餾分及常底渣油餾分，相鄰側(cè)線抽出的餾分相互間會(huì)有餾程上的重疊和影響，上一側(cè)線產(chǎn)品的終餾點(diǎn)會(huì)影響下一側(cè)線產(chǎn)品的初餾點(diǎn)。所以，相鄰側(cè)線產(chǎn)品在產(chǎn)率上也會(huì)互相影響。常頂汽油餾分的終餾點(diǎn)會(huì)影響到常一線的初餾點(diǎn)，所以常頂汽油的終餾點(diǎn)偏高，則說(shuō)明屬于常一線不應(yīng)該汽化而從塔頂餾出的組分從常壓塔頂汽化餾出，致使常一線煤油餾分的收率降低。如果煉廠有生產(chǎn)煤油（一般是航空煤油）的生產(chǎn)計(jì)劃，則常頂汽油餾分的終餾點(diǎn)不會(huì)高，讓出一部分較重的汽油餾分從常一線抽出，以增大常一線產(chǎn)率。這時(shí)常頂汽油餾分的終餾點(diǎn)的控制就需要低一些，一般控制在不大于170℃（各個(gè)煉廠有所不同）。

保持其他工況條件不變，一定的塔頂壓力會(huì)對(duì)應(yīng)一定的汽化率，塔頂壓力升高，會(huì)提高輕組分的沸點(diǎn)，整體上降低了輕組分的汽化率，相應(yīng)地降低了塔頂產(chǎn)品的餾出率，進(jìn)而降低常頂汽油的終餾點(diǎn)。保持其他工況條件不變，一定的塔頂溫度，也對(duì)應(yīng)著一定的汽化率，塔頂溫度升高，輕組分汽化率增大，塔頂餾出的產(chǎn)品就多，初頂汽油的終餾點(diǎn)將會(huì)提高。

常一線抽出量如果減少，本應(yīng)該在常一線餾出的輕組分，從常頂汽油中餾出，勢(shì)必會(huì)提高常頂汽油的終餾點(diǎn)。常一線提輕力度也可影響到常頂汽油的終餾點(diǎn)，常一線提輕塔底再沸溫度升高，提輕塔內(nèi)輕組分汽化增強(qiáng)，致使大塔常一線抽出的輕組分返回大塔的量就會(huì)增多，而這些組分相對(duì)常頂汽油來(lái)說(shuō)屬于較重組分，它們?nèi)繌乃旔s出，這樣就會(huì)提高常頂汽油的終餾點(diǎn)。

十八、常一線初餾點(diǎn)

常一線（噴氣燃料）初餾點(diǎn)是常減壓蒸餾裝置的一個(gè)指標(biāo)控制點(diǎn)，它主要會(huì)影響直餾汽油收率、煉廠噴氣燃料收率和柴汽比。常一線初餾點(diǎn)偏高，則直餾汽油的終餾點(diǎn)偏高，汽油收率增大，噴氣燃料收率減小，柴汽比將會(huì)減小。一般生產(chǎn)3#噴氣燃料的煉廠控制常一線初餾點(diǎn)為不小于145℃，各廠依據(jù)噴氣燃料產(chǎn)品質(zhì)量要求及發(fā)熱值的不同會(huì)有相應(yīng)的調(diào)整。

常頂汽油終餾點(diǎn)和常一線初餾點(diǎn)變化規(guī)律相同，常頂汽油終餾點(diǎn)升高，則常一線初餾點(diǎn)也會(huì)升高。如前所述，常頂汽油的終餾點(diǎn)與常頂壓力、常頂溫度、常一線抽出流量及常一線汽提力度變化有關(guān)。

如果常減壓蒸餾裝置加工的原油性質(zhì)穩(wěn)定，初頂氣體、常頂氣體、初頂汽油、常頂汽油收率高，說(shuō)明應(yīng)該在常頂汽油以前餾出的產(chǎn)品就較為徹底，殘留在常一線的輕組分的比例將會(huì)減小，常一線的初餾點(diǎn)就會(huì)升高。所以，穩(wěn)定初餾系統(tǒng)和常壓系統(tǒng)塔頂?shù)牟僮鳎欣诔Ｒ痪€產(chǎn)品的穩(wěn)定。

十九、常一線終餾點(diǎn)

常一線（噴氣燃料）終餾點(diǎn)變化，將會(huì)影響到組成的變化，進(jìn)而影響諸多物理性質(zhì)，如凈熱值、餾程、密度、黏度等。所以，穩(wěn)定常一線終餾點(diǎn)是穩(wěn)定煉廠噴氣燃料產(chǎn)品性質(zhì)的前提條件。國(guó)標(biāo)規(guī)定，噴氣燃料的終餾點(diǎn)為不大于300℃，一般煉廠為了不影響柴油的產(chǎn)率，在發(fā)動(dòng)機(jī)允許的范圍內(nèi)及滿足軍航、民航的要求基礎(chǔ)上，會(huì)適當(dāng)降低常一線的終餾點(diǎn)。

如果塔內(nèi)上升的氣速一定，一定的常一線餾出溫度，會(huì)對(duì)應(yīng)相應(yīng)的常一線終餾點(diǎn)。常一線餾出溫度越高，常一線的終餾點(diǎn)就會(huì)越高。常一線抽出口上方有常頂循環(huán)回流、常頂冷回流，下方有常一中段回流，這些回流的流量和溫降變化，會(huì)影響到附近塔板溫度的變化，進(jìn)而會(huì)很精確地影響到常一線抽出溫度。如：常頂循環(huán)回流和常一中段回流的返塔溫度降低，或者回流量增大，常一線抽出口的溫度將會(huì)下降，本應(yīng)該汽化并從常一線餾出的組分沒有汽化餾出，致使常一線組成整體變輕，常一線終餾點(diǎn)降低。

塔頂壓力會(huì)影響到常一線抽出口附近的壓力，此壓力越低，則餾分的沸點(diǎn)隨之降低，本不應(yīng)該汽化的較重組分汽化并從常一線抽出口餾出，致使常一線組分偏重，終餾點(diǎn)升高。

如果常二線的抽出量下降，會(huì)導(dǎo)致本應(yīng)該從常二線抽出口餾出的較輕組分從常一線的抽出口餾出，這樣就使常一線的餾分變重，終餾點(diǎn)上升。常二線汽提塔的過(guò)熱蒸汽用量變大，則汽提塔內(nèi)的油氣分壓會(huì)下降，輕組分的沸點(diǎn)降低，汽化率增大，會(huì)有更多的常二線輕組分汽化上升，從汽提塔頂引出返回大塔，而從常一線抽出口餾出，致使常一線重組分含量增加，終餾點(diǎn)升高。

噴氣燃料冰點(diǎn)合格是噴氣燃料發(fā)動(dòng)機(jī)得以正常工作的必要條件，所以原油在常減壓蒸餾的過(guò)程中，要求噴氣燃料在組成上保證冰點(diǎn)的合格，一般控制在不大于-48℃。噴氣燃料冰點(diǎn)主要受正構(gòu)烷烴的物理性質(zhì)的影響，正構(gòu)烷烴的含量越高，噴氣燃料冰點(diǎn)就會(huì)越高。噴氣燃料冰點(diǎn)與常一線的初餾點(diǎn)和終餾點(diǎn)也會(huì)有所關(guān)聯(lián)：一定餾程的噴氣燃料，會(huì)對(duì)應(yīng)一定的冰點(diǎn)。終餾點(diǎn)相同，初餾點(diǎn)越低的噴氣燃料，冰點(diǎn)會(huì)越高；初餾點(diǎn)相同，終餾點(diǎn)越低的噴氣燃料，其冰點(diǎn)也會(huì)越低。餾程相同的噴氣燃料，冰點(diǎn)也有差異，因?yàn)樵谙嗤s程范圍內(nèi)有效影響冰點(diǎn)的正構(gòu)烷烴組分含量會(huì)有不同。不同煉廠生產(chǎn)的噴氣燃料，會(huì)出現(xiàn)餾程相同、冰點(diǎn)不同的現(xiàn)象。

隨著溫度的升高，燃料油表面上蒸發(fā)的油氣增多，當(dāng)油氣與空氣的混合物達(dá)到一定濃度，以明火與之接觸時(shí)，會(huì)發(fā)生短暫的閃光（一閃即滅），這時(shí)的油溫稱為閃點(diǎn)。測(cè)定閃點(diǎn)的方法有開口杯法和閉口杯法兩種，開口杯法測(cè)定的閃點(diǎn)要比閉口杯法低15～25℃，閃點(diǎn)的高低與油品的組成及油面上的環(huán)境壓力有關(guān)，環(huán)境壓力高，閃點(diǎn)高。開口閃點(diǎn)是表征油品發(fā)生火災(zāi)的一項(xiàng)重要指標(biāo)。在敞口容器中，油的加熱溫度應(yīng)低于開口閃點(diǎn)10℃，在壓力容器中加熱則無(wú)此限制。常一線閃點(diǎn)一般控制在不小于38℃。一定餾程的噴氣燃料，會(huì)對(duì)應(yīng)一定的閃點(diǎn)：終餾點(diǎn)相同，初餾點(diǎn)越低的噴氣燃料，閃點(diǎn)也會(huì)越低；初餾點(diǎn)相同，終餾點(diǎn)越低的噴氣燃料，其閃點(diǎn)也會(huì)越低。閃點(diǎn)是噴氣燃料餾程的一個(gè)表征現(xiàn)象。不同煉廠、餾程相同的噴氣燃料，閃點(diǎn)也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的較輕組分比例偏大，則閃點(diǎn)就偏低。

一定餾程的常一線產(chǎn)品，會(huì)對(duì)應(yīng)一定的密度：終餾點(diǎn)相同，初餾點(diǎn)越低，其密度也會(huì)越小；初餾點(diǎn)相同，終餾點(diǎn)越低，其密度也會(huì)越小。一般煉廠控制常一線（噴氣燃料）密度為ρ₂₀≥775.1kg/m³。餾程相同的常一線，密度也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的輕組分比例偏大，則密度就偏小。

二十、常二線終餾點(diǎn)

常二線（輕柴油）終餾點(diǎn)的變化，將會(huì)影響到組成的變化，進(jìn)而影響諸多物理性質(zhì)，如閃點(diǎn)、凝點(diǎn)、冷濾點(diǎn)、密度、餾程等。所以，穩(wěn)定常二線終餾點(diǎn)是穩(wěn)定煉廠輕柴油產(chǎn)品性質(zhì)的前提條件。一般常二線、常三線和減一線合輸油庫(kù)作為輕柴油的調(diào)和組分，其中常二線占很大比例，常三線和減一線餾程較常二線窄而偏重，在生產(chǎn)中煉廠多以卡邊操作控制常二線終餾點(diǎn)不大于365℃來(lái)最大限度地生產(chǎn)輕柴油。

保持其他工況條件不變，一定的常二線餾出溫度，會(huì)對(duì)應(yīng)相應(yīng)的常二線終餾點(diǎn)。所以，常二線餾出溫度越高，常二線的終餾點(diǎn)就會(huì)越高。常二線抽出口位于常一中段回流和常二中段回流之間，所以常二線抽出口附近的溫度就依靠常一、二中段回流來(lái)調(diào)節(jié)。常一、二中段回流返塔的溫度越低，流量越大，則說(shuō)明常一、二中段回流外放的熱量就越大，對(duì)于大塔來(lái)說(shuō)，常一、二中段抽出口的熱量損失就越多，其附近塔板的溫度均會(huì)下降，以致使常二線抽出口附近的塔板溫度也隨之下降，故常二線抽出溫度將會(huì)降低。

塔頂壓力會(huì)影響到常二線抽出口附近的壓力，此壓力越低，則油分的沸點(diǎn)隨之降低，常二線餾出的組分將會(huì)變重，常二線的終餾點(diǎn)就會(huì)升高。反之，塔頂壓力升高，油分的沸點(diǎn)隨之升高，本應(yīng)汽化餾出的組分沒有從常二線的抽出口餾出，而是落到了常三線塔板上，這樣就導(dǎo)致常二線的終餾點(diǎn)下降。如果常三線的抽出量下降，會(huì)導(dǎo)致本應(yīng)該從常三線抽出口餾出的組分從常二線的抽出口餾出，這樣就使常二線的組分變重，終餾點(diǎn)上升。

常三線汽提塔的過(guò)熱蒸汽用量變大，則汽提塔內(nèi)的油氣分壓會(huì)下降，輕組分的汽化率增大，會(huì)有更多的常三線輕組分返回大塔，而從常二線抽出口餾出，提高了常二線的終餾點(diǎn)。反之，常三線的汽提蒸汽用量變小，輕組分汽化返塔量變小，從常二線餾出的重組分將變少，常二線終餾點(diǎn)就會(huì)降低。

一定餾程的常二線，會(huì)對(duì)應(yīng)一定的凝點(diǎn)。對(duì)于黏溫凝固為特點(diǎn)的柴油餾分來(lái)講，終餾點(diǎn)相同，初餾點(diǎn)越低，其凝點(diǎn)也會(huì)越低。對(duì)于骨架凝固為特點(diǎn)的柴油餾分來(lái)講，初餾點(diǎn)相同，終餾點(diǎn)越低，其凝點(diǎn)會(huì)越高。凝點(diǎn)的高低變化規(guī)律，與有效影響?zhàn)靥匦缘慕M分含量有關(guān)。不同煉廠生產(chǎn)的餾程相同的輕柴油，因?yàn)樵偷男再|(zhì)不同，柴油餾分的凝點(diǎn)也有差異。

一定餾程的常二線，會(huì)對(duì)應(yīng)一定的閃點(diǎn)。終餾點(diǎn)相同，初餾點(diǎn)越低，其閃點(diǎn)也會(huì)越低；初餾點(diǎn)相同，終餾點(diǎn)越低，其閃點(diǎn)也會(huì)越低。常二線閃點(diǎn)是常二線餾程的一個(gè)表征現(xiàn)象。國(guó)標(biāo)輕柴油閃點(diǎn)要求不小于55℃。不同煉廠、餾程相同的輕柴油，閃點(diǎn)也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的輕組分比例偏大，則閃點(diǎn)就越低。

中石油某煉廠常減壓蒸餾裝置主要工藝參數(shù)指標(biāo)見表2-8。